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本站小编 Free考研考试/2021-12-25

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与无自动快换装置相比,由于半自动快换装置不需要人工拆卸和装配连接销轴,而是通过自带独立的液压油缸驱动活动爪卡住属具上的固定轴相连接,极大地减轻了人工操作量,因此半自动快换装置至今已经得到大量的普及和应用。“双动力智能型双臂手系列化大型救援机器人[1]”作为国家“十二五”科技支撑计划项目(下文简称该项目),首次引入了全自动快换装置(full-Automatic Quick Hitch Coupling Device,full-AQHCD)的概念用于副臂分手腕部。全自动快换装置的“全自动”就是体现在不需要人为参与地完成锁紧或解锁属具的同时,同样不需要人为参与地完成属具油路的接通或断开。属具油路的接通或断开选用符合ISO国际标准[2]的国产ISO 16028快速接头[3]。全自动快换装置要满足频繁更换属具的使用要求,由于副臂分手腕部所配属具主要是各种型号的液压剪,不同型号的液压剪就会有不同的规格尺寸,如果直接与全自动快换装置相连接,就会出现尺寸不兼容的问题,因此,只有在全自动快换装置与属具之间专门设计尺寸统一的属具接口即下耦合件(LCP)来与全自动快换装置相连接才能解决这种尺寸不兼容的问题。也就是说,全自动快换装置的“全自动”实际上就变成了在不需要人为参与地完成锁紧或解锁下耦合件的同时,同样不需要人为参与地完成下耦合件油路的接通或断开,即ISO 16028快速接头在全自动快换装置上的阴接头与下耦合件上的阳接头之间连接的接通或断开。ISO 16028快速接头的自动对接是通过全自动快换装置上集成了2个小流量(30 L/min)和高压力(32 MPa)的带缓冲结构的双作用单活塞杆液压缸(HSG)的安装架来实现的,也就是说,锁紧或解锁下耦合件和接通或断开ISO 16028快速接头的连接都是由这2个HSG液压缸同步驱动的。经计算,这2个HSG液压缸在工作压力为32 MPa和最大压力为35 MPa时将产生80 384 N(约8.2吨力)的推力和87 920 N(约9吨力)的最大推力。ISO 16028快速接头精准对接的重要性主要体现在3个方面:① 轴线不对齐,由于ISO 16028快速接头的阴/阳接头轴线不能对齐重合造成的不精准的对接将会使这种ISO 16028快速接头在上文所述的2个HSG液压缸约8~9吨力的推力作用下严重变形甚至破坏并产生泄露,造成严重安全事故;② 欠位,虽然ISO 16028快速接头的阴/阳接头轴线对齐重合,但是2个HSG液压缸的活塞走到极限行程(即速度为零)时,阴/阳接头还没有插入到位造成的不精准的对接,将会使这种ISO 16028快速接头不能顺利导通油路,从而造成属具由于得不到正常液压的操纵和控制以致不能正常作业的严重故障;③ 过位,虽然ISO 16028快速接头的阴/阳接头轴线对齐重合,但是2个HSG液压缸的活塞还没有走到极限行程(即速度不为零)时,阴/阳接头就插入到位造成的不精准的对接,将会使这种ISO 16028快速接头继续在随后约8~9吨力的推力作用下产生巨大的接触应力,同样会严重变形甚至破坏并产生泄露,造成严重安全事故。需要强调的是,本文所述的精准对接问题是指在出厂之前的制造环节中必须解决的问题,也就是说,出厂之后就已经具备了精准对接的功能。如果采用各种测距和定位传感器,把2个HSG液压缸改为伺服液压缸,通过精密液控来解决上述精准对接问题不仅是得不偿失的,而且会使问题变得更加复杂,因为这种精密液控措施必须在出厂之后仍然存在和始终安全可靠。国内外飞机大部件对接[4-14]、深海潜器对接[15-18]、空中加油对接[19-23]和空间交会对接[24-28]都普遍采用了“测量、调姿[29-36]和最后固定[37-44]”的精准对接策略。“测量”包括模拟量测量和数字量测量[45],数字量测量主要有室内iGPS(indoor/infrared GPS,iGPS)、激光跟踪仪(Laser Tracker System,LTS)和激光雷达(Light laser Detection And Ranging,LiDAR)等测量手段,还有红外、GPS差分测量、超声雷达、微波雷达和基于视觉成像的测量敏感器等辅助测量手段。试图通过分别精准设计和分别精准制造2个部件而不通过“测量、调姿”就能实现这2个部件之间精准对接的技术路线是行不通的死路。ISO 16028快速接头精准对接问题应该采用上述精准对接策略来解决,因为出厂之后无需再“测量”和“调姿”,“最后固定”的是精准对接的结果。
1 精准对接 1.1 数字量测量条件下精准对接理论
1.1.1 精准对接过程 抢险救援机器人的全部副臂分手如图 1所示。全自动快换装置与下耦合件如图 2所示。全自动快换装置与下耦合件示意图, 如图 3所示。
图 1 抢险救援机器人的全部副臂分手 Fig. 1 Rescue robot's whole vice-arm with cutter
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图 2 全自动快换装置与下耦合件 Fig. 2 Full-AQHCD and LCP
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图 3 全自动快换装置与下耦合件示意图 Fig. 3 Schematic for full-AQHCD and LCP
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图 3(a)中,H11H12为2个HSG液压缸,P11Q11P12Q12为2对ISO 16028快速接头的阴接头,P11P12为阴接头2个对接点,Q11Q12为阴接头2个安装点,F11F12为2个固定爪,M11M12为2个活动爪,G11G12为确保M11M12作直线往复运动的2个导向孔,C11C12D11D12为与下耦合件连接的4个耦合点,X1O1Y1为被动目标坐标系(左手定则)。
图 3(b)中,P21Q21P22Q22为2对ISO 16028快速接头的阳接头,P21P22为阳接头2个对接点,Q21Q22为阳接头2个安装点,A21A22为与全自动快换装置锁紧/解锁的2根轴,A21F11F12锁紧/解锁,A22M11M12锁紧/解锁,C21C22D21D22为与全自动快换装置连接的4个耦合点,X2O2Y2为主动目标坐标系(左手定则)。
理论设计的精准对接过程分为以下3步。
第1步?C11C21耦合(即C11=C21)、C12C22耦合(即C12=C22),如图 2所示,对应示意图如图 4所示。
图 4 精准对接第1步示意图 Fig. 4 Schematic for the 1st step of precise docking
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第2步?以C11C12为回转轴线,θr为回转角度,朝逐渐缩小θr方向回转全自动快换装置,直到D11D21耦合(即D11=D21)、D12D22耦合(即D12=D22),如图 5所示。
图 5 数字量测量条件下精准对接第2步示意图 Fig. 5 Schematics for the 2nd step of precise docking under condition of digital measurement
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第3步?M11M12分别沿G11G12A22方向伸出直到极限行程Lmax时停止,此时A22M11M12S1S2处锁紧,并导致A21F11F12锁紧,即全自动快换装置无法再以C11C12为回转轴线,θr为回转角度,朝逐渐增大θr反方向回转,也就是说,全自动快换装置与下耦合件已经处于全锁紧状态(除非M11M12分别沿G11G12A21反方向缩回直到A22M11M12S1S2处解锁,才能解除这种全锁紧状态),更重要的是,与此同时,P11P12分别与P21P22在这种全锁紧状态下也同步实现精准对接,即P11=P21P12=P22,如图 6所示。
图 6 精准对接第3步示意图 Fig. 6 Schematic for the 3rd step of precise docking
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4个耦合点C11C12D11D12类似4腿桌与地面的4个接触点,2个对接点P11P12类似4腿桌距地面高度为h的桌面上的2点,如图 7所示。当4腿桌中1条腿D12处与地面存在间隙ε时,4腿桌就会以C12D11这两对角点的连线为轴线回转产生偏斜,偏斜角度θ由间隙ε和回转半径r决定,同时2点P11P12也会以C12D11这两对角点的连线为轴线回转相同偏斜角度θ偏离原来位置,偏离程度即位移弧长s1s2由回转半径r1r2决定,由式(1) 给出。
图 7 4腿桌与桌面上2点示意图 Fig. 7 Schematic of 4-leg table and 2 points on desktop
图选项




(1)

由式(1) 可以看出,如果r1>rr2>r,则s1>εs2>ε,即2点P11P12偏离原来位置的程度会被放大,而不是缩小。
上述精准对接过程中,l=177.50 mm,w=440 mm,m=328.50 mm,h=32.50 mm,n1=276 mm,n2=164 mm;4对耦合点中C11C21C12C22实际上对应轴孔配合的间隙配合?50F8/h7(间隙为0.025~0.089 mm),D11D21D12D22实际上对应轴孔配合的间隙配合?65F8/h7(间隙为0.030~0.106 mm),因此取耦合点处定形尺寸偏差ε1=0.1 mm;4对耦合点实际上通过热加工焊接定位,国家标准[46]规定的A级(最高级)焊接精度是±1 mm,因此取耦合点之间定位尺寸偏差ε2=1 mm;当C11=C21C12=C22D11=D21D12=D22时实际上对应轴孔的圆柱面相切接触,不再有轴孔配合的间隙存在,否则4对耦合点中就会有悬空,造成全自动快换装置与下耦合件之间连接晃动不稳固,带来安全隐患,因此,4对耦合点必须全部成功对接,即全部都要相切接触,不能有任何间隙存在,特别是4对耦合点存在制造上的定形尺寸偏差ε1和定位尺寸偏差ε2,当4对耦合点全部成功对接之后,全自动快换装置与下耦合件之间的相对位姿关系已经不再是理论设计时的相对位姿关系,取ε=ε1+ε2=1.1 mm,由式(1) 计算得r=164.610 4 mm、r1=203.995 1 mm、r2=245.451 5 mm、s1=1.363 2 mm、s2=1.640 2 mm,P11P12的真实位置已经偏离理论设计位置最大超过1.5 mm,如果P21P22仍然按照P11P12的理论设计位置实施对接,必然造成精准对接失败。即使把4对耦合点中C11C21C12C22D11D21D12D22之间存在25 mm的高度差考虑在内,计算得r=166 mm、r1=201.78 mm、r2=243.95 mm、s1=1.337 1 mm、s2=1.616 5 mm,P11P12的真实位置仍然偏离理论设计位置最大超过1.5 mm,因为是按A级(最高级)焊接精度计算得出的结论,所以实际情况会更严重。
通常是热加工焊接之后再进行机加工来获得更高的定位精度,但是4对耦合点处的轴孔配合如果是热加工焊接之后再进行机加工,则轴的加工已经没有相对刀具的回转空间而无法进行;在上述精准对接失败的源头消除间隙实际上只是将偏斜固定,防止被动目标与主动目标之间晃动,而不是纠偏,所以要在精准对接失败的末端通过“调姿”将偏就偏做精度改善。由于全自动快换装置结构比下耦合件复杂得多,“调姿”比下耦合件更困难,因此,把全自动快换装置视为被动目标,把下耦合件视为主动目标,按照左手定则建立精准对接坐标系(XOY),把4对耦合点全部成功对接之后P11P12在极限行程Lmax时的真实位置X1O1Y1坐标变换到XOY坐标,再变换到X2O2Y2坐标,在X2O2Y2坐标系下对P21P22进行“调姿”,直到满足在XOY坐标系下P11=P21P12=P22,才能“最后固定”P21P22的真实位置。用同样的方法对Q21Q22进行“调姿”,直到满足在XOY坐标系下方向矢量重合、方向矢量重合,才能“最后固定”Q21Q22的真实位置。
A22M11M12S1S2处锁紧实际上对应轴的圆柱面与斜平面之间的相切接触,同样必须在2个耦合点S1S2处全部成功对接,即全部都要相切接触,不能有任何间隙存在。如何实现4对耦合点C11C21C12C22D11D21D12D22以及2个耦合点S1S2全部成功对接,同样也必须通过“测量、调姿和最后固定”的程序,但是不需要精准对接,只需要消除全部间隙,确保全部相切接触即可,因此该程序不在本文中阐述。

1.1.2 坐标变换过程 理论设计的精准对接过程中,被动目标坐标系X1O1Y1与主动目标坐标系X2O2Y2的坐标轴对应平行,即O1X1//O2X2O1Y1//O2Y2O1Z1//O2Z2,如1.1.1节所述,当4对耦合点C11C21C12C22D11D21D12D22全部成功对接之后,这种坐标轴对应平行关系就被破坏了,即X1O1Y1X2O2Y2之间的相对位姿关系发生了改变,这种改变只有在同一个参考坐标系,即精准对接坐标系XOY下,通过测量才能计算出来。X1O1Y1X2O2Y2XOY中的真实位姿可以认为是它们从与XOY完全重合的位姿开始,先绕OZ轴旋转γ1γ2角、再绕OY轴旋转β1β2角、再绕OX轴旋转α1α2角,然后平移到O1O2点处产生的。O1O2点在XOY中的坐标O1(t1x, t1y, t1z)和O2(t2x, t2y, t2z)可以通过测量直接得到,但是α1α2β1β2γ1γ2很难通过测量直接得到,为此,在X1O1Y1X2O2Y2上分别选取3个标定点,即(u1, 0, 0) 和(u2, 0, 0)、(0, v1, 0) 和(0, v2, 0)、(0, 0, w1)和(0, 0, w2),分别测量出它们在XOY下的坐标,即(u1x, u1y, u1z)和(u2x, u2y, u2z)、(v1x, v1y, v1z)和(v2x, v2y, v2z)、(w1x, w1y, w1z)和(w2x, w2y, w2z),然后通过旋转平移矩阵间接计算出α1α2β1β2γ1γ2
先绕OZ轴旋转γ1γ2、再绕OY轴旋转β1β2、再绕OX轴旋转α1α2,然后平移到O1O2点处对应的旋转平移矩阵分别由式(2)~式(5) 给出。
(2)

(3)

(4)

(5)

旋转组合矩阵由式(6) 给出。
(6)

X1O1Y1X2O2Y2上分别选取3个标定点组成的坐标矩阵由式(7) 给出。
(7)

分别测量出3个标定点在XOY下的坐标组成的矩阵由式(8) 给出。
(8)

由3个标定点建立的X1O1Y1X2O2Y2XOY之间的相对位姿关系由式(9) 给出。
(9)

由式(9) 可以计算出旋转组合矩阵式(10)。
(10)

式中:

实际上X1O1Y1X2O2Y2XOY之间相对位姿关系的改变是小幅度的,不会出现β1β2等于±π/2这种极端相对位姿关系,因此,由式(6) 和式(10) 可以求出α1α2β1β2γ1γ2,如式(11) 所示。
(11)

根据被动目标上2个对接点P11P12和2个安装点Q11Q12X1O1Y1坐标P11(x1P11, y1P11, z1P11)、P12(x1P12, y1P12, z1P12)、Q11(x1Q11, y1Q11, z1Q11)、Q12(x1Q12, y1Q12, z1Q12)就可以计算出它们的XOY坐标P11(xP11, yP11, zP11)、P12(xP12, yP12, zP12)、Q11(xQ11, yQ11, zQ11)、Q12(xQ12, yQ12, zQ12),如式(12) 所示。
(12)

由式(13) 就可以确定主动目标上2个对接点P21P22XOY坐标P21(xP21, yP21, zP21)、P22(xP22, yP22, zP22)。
(13)

由式(14) 就可以确定主动目标上2个对接点P21P22的“调姿”坐标,即X2O2Y2坐标P21(x2P21, y2P21, z2P21)、P22(x2P22, y2P22, z2P22)。
(14)

主动目标上2个安装点Q21Q22必须满足在XOY坐标系下方向矢量重合、方向矢量重合。在方向矢量和方向矢量与XOY坐标系的坐标轴都不平行的一般情况下(特殊情况下更易求解,故不再阐述),由式(15)、式(16) 就可以确定Q21Q22XOY坐标Q21(xQ21, yQ21, zQ21)、Q22(xQ22, yQ22, zQ22)。
(15)

(16)

由式(17) 就可以确定主动目标上2个安装点Q21Q22的“调姿”坐标,即X2O2Y2坐标Q21(x2Q21, y2Q21, z2Q21)、Q22(x2Q22, y2Q22, z2Q22)。
(17)

1.2 模拟量测量条件下精准对接理论
1.2.1 精准对接过程 在不具备构建数字化测量场的条件下,模拟量测量不可能精准定位被动目标上的2个对接点P11P12和2个安装点Q11Q12,更不可能精准定位方向矢量重合、方向矢量重合,只能另辟蹊径,反其道而行之,也就是说,让“精准对接”这个“最后固定”的结果变成前提,即先“对接”,然后围绕这个前提,再“测量、调姿和最后固定”。
理论设计的精准对接过程分为如下3步。
第1步?C11C21耦合(即C11=C21)、C12C22耦合(即C12=C22),如图 2所示,对应示意图如图 4所示。
第2步?以C11C12为回转轴线,θr为回转角度,朝逐渐缩小θr方向回转全自动快换装置,直到D11D21耦合(即D11=D21)、D12D22耦合(即D12=D22),然后P11P12分别与P21P22实现精准对接,即P11=P21P12=P22,并且,同步实现方向矢量重合、同步实现方向矢量重合,如图 8所示。
图 8 模拟量测量条件下精准对接第2步示意图 Fig. 8 Schematic for the 2nd step of precise docking under condition of analog measurement
图选项




第3步?M11M12分别沿G11G12A22方向伸出直到极限行程Lmax时停止,此时A22M11M12S1S2处锁紧,并导致A21F11F12锁紧,即全自动快换装置无法再以C11C12为回转轴线,θr为回转角度,朝逐渐增大θr反方向回转,也就是说,全自动快换装置与下耦合件已经处于全锁紧状态(除非M11M12分别沿G11G12A21反方向缩回直到A22M11M12S1S2处解锁,才能解除这种全锁紧状态),在这种全锁紧状态下通过“测量、调姿和最后固定”2个安装点Q21Q22,如图 6所示。
但是,上述精准对接过程中,要实现第2步的先“对接”,必须有类似扳手空间的操作空间,而被动目标如图 2所示在完整形态下是全封闭的,只能将其变成类似主动目标的敞开式,把操作空间暴露出来,也就是说,被动目标只能处于非完整形态下,待第3步完成之后,再将被动目标和主动目标分离,然后单独将被动目标尚未完成的制造环节彻底完工。

1.2.2 数字量测量条件下能否适用 那么,数字量测量条件下,是否也可以采用先“对接”,再“测量、调姿和最后固定”?如果被动目标处于全封闭完整形态下,那么耦合连接之后就不会有先“对接”的操作空间,因此只能在耦合连接之前先“对接”,然后把4对耦合点全部成功对接之后Q21Q22在极限行程Lmax时的真实位置X1O1Y1坐标变换到XOY坐标,再变换到X2O2Y2坐标,再用同样的方法对P21P22进行“调姿”,直到满足在XOY坐标系下方向矢量重合、方向矢量重合,才能在X2O2Y2坐标系下“最后固定”Q21Q22的真实位置。可以看出,此过程并不比1.1.1节和1.1.2节简便。
2 仿真验证 2.1 数字量测量条件下仿真验证
2.1.1 仿真验证过程 将SolidWorks建模环境作为数字化测量场,将SolidWorks评估测量工具作为数字化测量设备,对坐标变换进行仿真验证。
图 9(a)所示为被动目标坐标系X1O1Y1和精准对接坐标系XOY,以及被动目标上标定点的X1O1Y1坐标U1(u=300, 0, 0)、V1(0, v=200, 0)、W1(0, 0, w=100) 和对接点的X1O1Y1坐标P1(xP1=300, yP1=200, zP1=100);如图 9(b)所示为被动目标坐标系X1O1Y1的坐标原点O1XOY坐标(xt=-30, yt=20, zt=-10)。
图 9 被动目标坐标系与精准对接坐标系 Fig. 9 Passive target coordinate system and precise docking coordinate system
图选项




图 10(a)所示为数字化测量测得O1X1轴上标定点U1(u=300, 0, 0) 在XOY坐标系下的坐标U(xU=264.32, yU=-31.90, zU=16.15);如图 10(b)所示为数字化测量测得O1Y1轴上标定点V1(0, v=200, 0) 在XOY坐标系下的坐标V(xV=-12.83, yV=16.97, zV=-209.24);如图 10(c)所示为数字化测量测得O1Z1轴上标定点W1(0, 0, w=100) 在XOY坐标系下的坐标W(xW=-12.64, yW=118.48, zW=-10)。
图 10 数字化测量X1O1Y1上标定点 Fig. 10 Digital measurement of X1O1Y1 calibration points
图选项




由式(2)~式(12) 编写MATLAB计算程序的流程图如图 11所示。
图 11 坐标变换MATLAB计算程序流程图 Fig. 11 Flow chart for MATLAB calculation program for coordinate transformation
图选项




计算得到被动目标X1O1Y1相对XOY的位姿关系:γ1=-5°、β1=10°、α1=-90°。
计算得到被动目标上对接点P1XOY坐标:P(298.850 2, 63.573 2, -183.086 5),并与如图 12所示数字化测量测得的被动目标上对接点P1XOY坐标P(298.85, 63.56, -183.09) 一致,证明坐标变换过程正确。
图 12 数字化测量X1O1Y1上对接点 Fig. 12 Digital measurement of X1O1Y1 docking point
图选项




由式(13)~式(17) 将被动目标上对接点P1XOY坐标变换到主动目标上对接点P2X2O2Y2坐标(即“调姿”坐标)的坐标变换计算过程类似,不再阐述。

2.1.2 优缺点 需要构建数字化测量场,但是构建之后可以重复使用。被动目标与主动目标先耦合连接,在耦合连接状态下进行数字量测量,测量之后分离,然后单独对主动目标进行“调姿”,由图 2可以看出,主动目标是敞开式的,存在类似扳手空间的“调姿”空间,便于操作,精准对接之前,被动目标可以完整形态制造出来,精准对接之后,尚未完成的制造环节都集中在主动目标上,因此更适合产品阶段的批量生产。但是该项目处于20、40和60 t样机研制阶段,受实际条件限制,因此上述理论在短期内尚不具备构建数字化测量场的条件进行验证,难免还会存在尚未发现的不足之处。
2.2 模拟量测量条件下仿真验证
2.2.1 仿真验证过程 图 13(a)J10为5通道旋转接头供油系统,其中2条小流量(30 L/min)和高压力(32 MPa)通道是给2个HSG液压缸(如图 3(a)H11H12所示)供油,2条大流量(160 L/min)和高压力(32 MPa)通道要借助ISO 16028快速接头(如图 3P11Q11P21Q21P12Q12P22Q22所示)精准对接给属具供油,再加1条备用通道;上板J11与回转装置连接;如图 13(b)中2个侧板J12J14、中隔板J13与上板J11构成封闭布线舱,专门放置J10的5通道油路的5根液压管线,特别是给2个HSG液压缸供油的2根液压管线要随它们作直线往复运动时一起伸展或缩回,给属具供油的2根液压管线也如此,因此布线舱要保证这4根液压管线必须有宽松的运动空间,不能彼此之间发生缠绕;中隔板J13下部分为工作舱,锁紧/解锁属具、接通/断开属具油路这2个功能都在工作舱中进行。可以看出,布线舱和工作舱分工明确,布线舱不是可有可无的,而是必需的。
图 13 全自动快换装置与下耦合件耦合中 Fig. 13 Full-AQHCD coupling with LCP
图选项




但是,先“对接”,就必须有类似扳手空间的操作空间,因此,只能先暂时不完工布线舱和不安装J10,把工作舱暴露出来,如图 14所示,另外布置油源给2个HSG液压缸供油以实现它们作直线往复运动。
图 14 全自动快换装置与下耦合件先“对接” Fig. 14 Full-AQHCD docking with LCP at first
图选项




在实现精准对接之后,再将全自动快换装置和下耦合件分离,单独完工全自动快换装置的布线舱和安装J10,如图 15所示,其中下耦合件快速接头安装架K20与轴A22之间借助4个固定架K21K22K23K24实现“测量、调姿和最后固定”。
图 15 快速接头与下耦合件“最后固定” Fig. 15 Quick coupling "finally fixing" with LCP
图选项




按照上述模拟量测量条件下精准对接理论和仿真验证实现精准对接的全自动快换装置和下耦合件实物如图 16所示。
图 16 全自动快换装置与下耦合件实物 Fig. 16 Real object for full-AQHCD and LCP
图选项




全套副臂分手腕部实物如图 17所示。
图 17 副臂分手腕部实物 Fig. 17 Real object for vice-arm cutter wrist
图选项





2.2.2 优缺点 不需要构建数字化测量场,被动目标与主动目标先耦合连接,在耦合连接状态下先进行对接,被动目标不可以完整形态制造出来,精准对接之后,尚未完成的制造环节都集中在被动目标上,因此更适合样机阶段的单件生产。此理论已通过该项目40 t和60 t样机的研制得到验证。但是最大的不足就是生产效率低下,类似手工作坊式,并且精准对接过程中,被动目标处于不完整形态,液压管路暴露在外,热加工焊接环节较多,存在易燃易爆的安全隐患。
3 结论 1) 被动目标与主动目标之间4对耦合点处小间隙与4腿桌与地面之间小间隙会使桌面与地面之间发生偏斜类似,会使被动目标与主动目标之间发生偏斜,小间隙会被放大,从而加剧偏斜程度,这是精准对接失败的主要原因。
2) 在精准对接失败的源头即4对耦合点处消除间隙只是将偏斜固定,防止被动目标与主动目标之间晃动,而不是纠偏,还应该在精准对接失败的末端通过“调姿”将偏就偏做精度改善。
3) 精准对接一定是通过动态“调姿”到静态“最后固定”的过程来实现的,动态“调姿”依据的是“测量”。
4) “测量”包括模拟量测量、数字量测量和模拟量、数字量融合测量,需要根据制造现场是否具备数字量测量的实际条件进行选择,比如航空企业基本上都已经构建了先进的数字化测量场,飞机大部件对接都采用了数字量测量为主、模拟量测量为辅的融合测量,否则就只能选择传统模拟量测量。
5) 动态“调姿”包括有人参与手控调姿、无人参与自控调姿和手控、自控融合调姿,也需要根据制造现场是否具备先进数控调姿设备和高素质技工队伍的实际条件进行选择,比如航空企业都具有自主研发先进数控调姿设备的实力,飞机大部件对接都采用了自控调姿为主、手控调姿为辅的融合调姿,否则就只能选择传统手控调姿。
6) 精准对接是“最后固定”的结果,必须把此结果对应的精准形位尺寸保留下来,以备将来精准对接一旦受到破坏之后,可以按照此精准形位尺寸迅速恢复,而无需再通过“测量、调姿、最后固定”的程序重走一遍。
7) 精准对接的被动目标和主动目标是成对的,也就是说,2对精准对接的被动目标和主动目标之间没有互换性,即该对的被动目标未必能与另一对的主动目标精准对接。

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惔銏犳惛闁告柨绉剁划瀣吋閸涱亜鐗氶梺鍓插亞閸犳捇宕㈤悽鍛娾拺缂備焦锚閻忥箓鏌ㄥ鑸电厽闊洤顑呴崝锕傛煛鐏炵晫啸妞ぱ傜窔閺屾盯骞樼€靛憡鍣紓浣戒含閸嬬偟鎹㈠┑瀣<婵犲﹤瀚鏇㈡⒒娴g儤鍤€闁宦板妿閹广垹顓奸崨鈺冪窗闂侀潧艌閺呮粓鎮¢崘顏呭枑婵犲﹤鐗嗙粈鍫ユ煟閺傛娈犻柛銈嗘礀閳规垿鎮╃€圭姴顥濋梺鍛婎殕婵炲﹪寮婚敐澶婄睄闁搞儺鐓堟禒鈺侇渻閵堝棙鈷愭繛鑼枛楠炲啫鐣¢幍鍐茬墯闂佸憡鍔﹂埀顒夊灛閸婃繈寮诲鍫闂佸憡鎸诲畝绋跨暦濞嗘帇浜归柟鐑樺灴濡兘姊洪幐搴g畵闁瑰嘲顑夊畷鐢稿即閵忥紕鍘甸梺璇″灡濠㈡ǹ顣块梻浣呵归鍡涘礉濡ゅ啯顫曢柟鎯х摠婵潙螖閻橆喖濡界€光偓閹间胶宓侀煫鍥ㄦ媼濞差亶鏁傞柛娑变簼鐎氬ジ姊绘担鍛婂暈缂佸鍨块弫鍐晝閸屾氨鍙€婵犮垼鍩栭崝鏍偂閵夆晜鐓涢柛銉厑椤忓牆鐒垫い鎺嶇贰濞堟﹢鏌涢幒鎾虫诞妞ゃ垺锕㈡慨鈧柣妯活問閸炴椽姊绘担绛嬫綈鐎规洘岣挎禍绋库枎閹寸姳绗夊┑顔斤供閸擄箑銆掓繝姘厪闁割偅绻冮ˉ婊冣攽椤斻劌鎳愮壕濂告煛鐏炶鍔ら柣锝嗘そ閹稿﹪鎮㈤崗鑲╁幈濡炪倖鍔戦崐鏇㈠几瀹ュ洨纾奸悹鍥у级椤ョ偤鏌曢崶褍顏鐐叉喘閸┾剝鎷呮潪鎵/闂傚倷鐒﹂幃鍫曞磹閺囩伝娲敇閵忕姾鎽曞┑鐐村灟閸ㄥ綊鎮″☉銏″€甸柨婵嗛婢т即鏌i敃鈧悧鎾诲箖濡ゅ啯鍠嗛柛鏇ㄥ墰閿涙﹢姊洪崨濠冣拹闁搞劌娼℃俊瀛樻媴缁洘鐎婚梺瑙勫劤绾绢參鎮炬ィ鍐╁仭婵犲﹤鍟版晥閻庤娲╃徊鍓ф崲濠靛鐐婇柕濞垮灪鐎氫粙姊绘担鍛靛綊寮甸鍕仭闁靛ň鏅涚粈鍌溾偓鍏夊亾闁逞屽墰濡叉劙骞掑Δ濠冩櫔闂佸憡渚楅崢鐐閹间焦鍊甸悷娆忓缁€鍐磼鐠囪尙澧︾€殿噮鍋婂畷姗€顢欓懖鈺嬬床婵犳鍠楅敃銏㈡兜缁嬭锝夋嚋閻㈢數鐦堥梺姹囧灲濞佳勭濠婂嫪绻嗘い鎰剁悼閹冲洨鈧娲樼换鍫濐嚕閹绢喗鍋愰柟棰佺娴犳椽姊绘担铏瑰笡闁告梹顨婇妴鍌涚鐎n亞锛涢梺瑙勫礃瀹曢潧鐣垫笟鈧弻娑⑩€﹂幋婵囩亪婵犳鍠栨鎼佲€旈崘顔嘉ч煫鍥ㄦ礈缁愭姊洪崨濠庢畷濠电偛锕悰顕€宕橀鑲╀紜闂佸搫鍊堕崕鏌ユ倵婵犳碍鈷戦柛锔诲幖娴滅偓绻涢崗鑲╂噰闁糕斁鍋撳銈嗗坊閸嬫捇鏌h箛鏃€鐨戦柟骞垮灩閳藉濮€閻樻鍚呴梻浣虹帛閸旀洟鎮樺璺虹獥婵°倕鍟扮壕浠嬫煕鐏炴崘澹橀柍褜鍓欑紞濠囧箠濠靛洢鍋呴柛鎰剁岛閸嬫捇鏁冮崒娑樻畱濡炪倖鐗徊楣冾敁閸ヮ剚鈷掑ù锝呮啞閸熺偤鏌熼幖浣虹暫鐎规洑鍗冲鍊燁檨闁搞倖娲栭埞鎴︽偐瀹曞浂鏆¢梺绋款儏鐎氫即寮诲☉婊呯杸闁哄洨鍋涙禒姗€姊洪崨濠冩儎闁告挾鍠庨~蹇撁洪鍕獩婵犵數濮寸€氼喚妲愭导瀛樷拺缂佸娼¢妤呮煟閵堝懏鍠橀柛鈺佹嚇濡啫鈽夐幒鎾存澑闂佸湱鍎ゆ繛濠傜暦閹邦儵鏃€鎷呴悷鏉夸紟闂備胶绮崹鐓幬涢崟顓烆棜缂備焦岣跨粻楣冩煙鐎涙ḿ鎳冮柣蹇d邯閺岋綁骞橀姘闂傚倸鍊烽悞锔锯偓绗涘懏宕查柛灞绢嚤濞戙垹绫嶉柛灞剧☉鎼村﹪姊虹化鏇炲⒉缂佸甯¢幃锟犳偄閸忚偐鍘甸柡澶婄墕婢х晫绮欑紒妯镐簻闁靛鍎哄Ο鈧Δ鐘靛仜濡繈骞冮姀銈呯閻忓繑鐗楃€氬ジ姊婚崒姘偓鎼佹偋婵犲啰鐟规俊銈傚亾妞ゎ剙锕ㄩˇ鏌ユ煃鐟欏嫬鐏撮柛銊╃畺閹煎綊顢曢姀鈺傂熺紓鍌氬€风粈渚€宕愰崫銉х煋闁圭虎鍠楅崑鈺呮煥閻斿搫孝缂佺姰鍎甸弻褑绠涢敐鍛凹闂佸搫顦伴幃鍌氼潖缂佹ɑ濯撮柧蹇曟嚀缁楋繝姊洪崨濠冣拹闁绘娲栭悳濠氬垂椤旇鐎婚梺鍦亾濞兼瑩鍩€椤掆偓閻栧ジ寮婚妸鈺佺睄闁搞儺鐏濋幘缁樼厱婵炲棗绻掔粻浼存煃鐟欏嫬鐏撮柟顔规櫊楠炴捇骞掑┑鍛/闂傚倷鐒﹂幃鍫曞磹閹版澘纾婚柟鍓х節缁诲棝鏌i幇鍏哥盎闁逞屽厵閸婃繂鐣烽姀锛勯檮闁告稑锕ら埀顒冨煐缁绘繈妫冨☉鍗炲妧缂傚倸绉甸悧妤冩崲濠靛洨绡€闁稿本绮岄。娲⒑缂佹ê绗掗柣蹇斿哺婵$敻宕熼姘鳖唺闂佺懓鐡ㄧ换宥嗗閳ь剟鏌f惔銈庢綈闁规悂顥撳▎銏狀潩鐠洪缚鎽曞┑鐐村灟閸ㄥ湱绮诲☉銏$厓閺夌偞澹嗛ˇ锔姐亜閵夈儺鍎旀慨濠冩そ瀹曨偊宕熼锝嗩唲闂備胶绮〃鍛涘Δ鍜佹晩闊洦鎸撮弨浠嬫煕閵夛絽鍔欑紒銊ヮ煼濮婃椽宕崟顐f濠电偛鐪伴崐娑€€傞崸妤佲拻濞达綀娅g敮娑氱磼鐠囪尙效鐎规洘鍨剁换婵嬪炊瑜戦幗鏇㈡⒑閹稿海绠撴俊顐g懇瀹曟洟鎮㈤崗鑲╁帗闂侀潧顦崕閬嶅汲闁秴绾ч柛顐g箖閸ゅ洦鎱ㄦ繝鍛仩缂侇喗鐟ラ埢搴ㄥ箚瑜嶆竟澶愭⒒娴e憡璐¢柟铏尭鐓ゆい鎾跺剱閸ゆ洟鎮归崶銊с偞婵℃彃鐗撻弻鏇$疀閺囩倫銉╂煟閵堝倸浜炬繝纰夌磿閸嬫垿宕愰弽顓炵濡わ絽鍟壕缁樼箾閹寸偟鎳勯柛娆忕箻閺屾洝绠涢弴鐐愭盯鏌¢埀顒佺鐎n偆鍘介梺褰掑亰閸ㄤ即鎯冮崫鍕电唵鐟滃宕规禒瀣摕婵炴垶鍩冮崑鎾绘晲鎼粹€茬凹闁诲繐绻掗弫濠氬蓟閻旇偐宓侀柛顭戝枤娴犲ジ姊虹€圭姵顥夋い锔诲灦閿濈偛鈹戠€n偅娅滈梺鍛婁緱閸撴瑩藟濮樿埖鈷掑ù锝呮贡濠€浠嬫煕閵婎煈鍤欓柍璇茬Ч婵$兘濡搁敐鍕潖闂備礁婀遍崕銈囨崲閸愵喖鐤炬繛鎴欏灪閳锋垿鎮峰▎蹇擃仼闁告柣鍊曢…鑳槻婵炴挳鏀辩粩鐔煎即閵忊€充患闁诲繒鍋熸灙濞存粎鍋撻〃銉╂倷閼碱兛铏庨梺鍛婃⒐閻熝呮閹烘鐒垫い鎺嶇劍婵挳鏌涢敂璇插季婵炴彃鎲℃穱濠囧Χ韫囨洖鍩岄梺鍝ュ櫏閸ㄥ爼宕哄☉銏犵闁瑰瓨鐟㈤崑鎾诲箳閹搭厽鍍甸梺鎸庣箓閹冲秵绔熼弴鐔虹瘈闁汇垽娼ф禒鎺楁煕閺嶎偄鈻堢€规洘顨婇幃娆擃敆閸屾顫嶉梺鍓х帛閻楃娀寮诲☉妯锋闁告鍋涚粻濠氭⒑閸濆嫯瀚伴柣妤佹尭椤繐煤椤忓嫭宓嶅銈嗘尨閸撴繈顢撳Δ鍛拺闁告縿鍎辨牎闂佺粯顨嗙划搴ㄥ礆閹烘挾绡€婵﹩鍘兼禍鍦磽閸屾瑧鍔嶅畝锝呮健瀹曘垽顢旈崼鐕佹濡炪倖鍔戦崹鐑樺緞閸曨剛绠鹃柛娆忣槺婢ь亪鏌¢崱蹇旀珚婵﹦绮幏鍛村川婵犲啫鍓垫繝纰樻閸嬪懘銆冩繝鍥モ偓渚€寮介妸銉х獮闂佸綊鍋婇崜婵嬪箺閺囥垺鈷戦柡鍌樺劜濞呭懘鏌涢悤浣镐簽婵炲棎鍨介幃娆撳传閸曨収鍟囨繝鐢靛剳缂嶅棝宕滃▎鎾村€舵い鏇楀亾闁哄本娲熷畷鍗炍旂€n厼鎯堟繝娈垮枛閿曘劌鈻嶉敐澶婄闁绘ǹ顕ч悘鎶芥煣韫囷絽浜炵憸鐗堢叀濮婄粯鎷呴悜妯烘畬闂佹悶鍊栭悧鐘荤嵁韫囨稒鏅搁柨鐕傛嫹40%闂傚倸鍊搁崐鎼佸磹閹间礁纾归柟闂寸绾惧綊鏌熼梻瀵割槮缁惧墽鎳撻—鍐偓锝庝簼閹癸綁鏌i鐐搭棞闂囧鏌ㄥ┑鍡╂Ч濞存嚎鍊濋弻銈夊级閹稿骸浠撮悗娈垮枛閻栫厧鐣烽悡搴僵妞ゆ挾鍠撹ぐ鍛存⒒娴h鍋犻柛鏂跨Ф閹广垽宕橀鍢夛箓鏌涢弴銊ョ仩闁告劏鍋撴俊鐐€栭崝锕€顭块埀顒傜磼椤旂厧顣崇紒杈ㄦ尰閹峰懘骞撻幒宥咁棜婵犵數濮伴崹濂稿春閺嶎厼绀夐柡宥庡幗閸嬪倹绻涢幋鐐茬劰闁稿鎹囬悰顕€宕归鐓庮潛濠德板€楁慨鐢稿箖閸岀偞鍋樻い鏇楀亾鐎殿喕绮欓、姗€鎮㈤崫鍕疄闂傚倷绶氬ḿ褎鐏欓梺绋块叄娴滃爼宕洪埀顒併亜閹哄棗浜剧紓鍌氱Т閿曨亪鎮伴鈧畷濂稿Ψ閵夊簶鏅犻弻鏇熷緞婵犲啯宕抽梺鍝ュУ閻楃娀鎮伴鈧獮鍥敇閻斿嘲濡抽梻浣瑰缁诲倿宕悩璇茬;闁规崘顕х粻娑㈡煛婢跺孩纭跺Δ鐘叉喘濮婃椽宕橀崣澶嬪創闂佺ǹ锕ㄥ畷鐢靛垝婵犳碍鍊烽悗娑櫭鎸庣節閻㈤潧孝闁瑰啿绻橀、鏃堟偐閻㈢數锛滃銈嗘⒒閺咁偊骞婇崶顭戞闁绘劖娼欐慨鍫ユ煙椤栨稒顥堝┑顔瑰亾闂佺偨鍎查崜姘閸℃瑧纾介柛灞捐壘閳ь剚鎮傚畷鎰暋閹冲﹤缍婂畷鍫曨敆婢跺娅旈柣鐔哥矊缁绘帡宕氶幒妤€绫嶉柛顐ゅ枎娴狀參姊虹憴鍕靛晱闁哥姵顨呴埢鎾淬偅閸愨斁鎷哄┑顔炬嚀濞层倝鎮橀埡鍛厵閻犲泧鍛槇閻庢鍠楄ぐ鍐煘閹寸姭鍋撻敐搴′簽闁告ɑ鎹囬幃宄扳堪閸曨厾鐓夐悗瑙勬礃缁捇骞冮姀銈呯闁靛牆鐗冮崑鎾诲垂椤旇 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    本站小编 Free壹佰分学习网 2022-09-19
  • 空间站大气环控系统应急运行策略优化*
    大气环控系统(ECS)是载人航天器重要的组成系统[1-2]。该系统主要通过控制舱室五大环境参数(总压、氧分压、二氧化碳分压、温度和湿度),为航天员提供适宜的舱室生存环境。许多****开展了载人航天器舱室环境仿真与优化研究,以改进大气环控系统的运行性能[3-5]。能源系统为空间站提供连续电能[6],然 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 三波长数字相位解调法解调误差及影响因素*
    光纤法布里-珀罗(F-P)传感器具有体积小、质量轻、灵敏度高、抗电磁干扰、耐高温高压、适合远距离信号处理等诸多优势,得到了广泛的研究和应用[1-3]。非本征法布里-珀罗干涉型(EFPI)传感器是目前应用最为广泛的一种光纤F-P传感器,由于其制作工艺简单、长期稳定性好、测量精度高等特点,使得其非常适用 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 基于低相干光的光子晶体光纤熔点背向反射测量*
    目前的光子晶体光纤(PhotonicCrystalFiber,PCF)具有实芯和空芯2种纤芯结构。其中,实芯光子晶体光纤(Solid-CorePhotonicCrystalFiber,SC-PCF)又称为全内反射光子晶体光纤,其横截面上周期性地分布着空气孔,横截面中心是一个空气孔缺失形成的缺陷,该缺 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
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    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 可靠性全局灵敏度指标的空间分割高效方法*
    灵敏度分析主要研究的是:模型的输出不确定性是如何分配到输入不确定性的[1]。目前,灵敏度分析主要分为3类:局部灵敏度[2-3]、区域灵敏度[4-5]和全局灵敏度[6]。全局灵敏度以其能够从全局的角度衡量随机输入变量对输出不确定性的影响而被广为应用。全局灵敏度分析的模型主要分为3类:非参模型[7](相 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 控制力矩陀螺驱动空间机器人的角动量平衡控制*
    空间机器人由于其在在轨服务方面的应用价值,从20世纪80年代开始受到研究人员和各国航天机构的重视。文献[1-2]对空间机器人相关技术进行了系统的总结。近年来,在轨失效超过发射失败,成为航天器任务失败的最主要原因;燃料用尽问题则使得很多功能正常的航天器不得不被抛弃[1]。使用空间机器人进行在轨服务已成 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 基于自适应融合的弹道目标空间位置重构*
    近年来,弹道导弹攻防技术得到了很大的发展,传统的利用目标雷达散射截面积(RCS)、结构和形状等信息进行识别的技术已不能满足要求,需要采用不依赖于目标形状和电磁特性的方法进行目标识别[1]。自美国海军实验室的Chen教授将微动拓展到雷达领域以来[2],利用微动特征进行目标识别的方法越来越受到国内外** ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 空间大载荷石蜡驱动器研制*
    非火工连接与分离技术是近几十年发展起来的新兴航天机构技术,其相对于传统的火工分离技术,具有冲击小、可重复使用、无排放污染等技术特点[1-5]。现有的非火工分离技术主要依赖几种非火工驱动材料或方法,如采用石蜡[6-8]、形状记忆合金[9-10]等驱动材料,或者依赖燃绳[11]、热刀[3,12]等驱动方 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 全程恒定基座姿态零扰动的空间机械臂轨迹规划*
    随着人类航天活动的发展,空间机械臂在航天器在轨维护、空间站在轨装配和空间目标捕获等复杂任务中发挥着越来越重要的作用[1-3]。为节约燃料消耗并提高任务可靠性,空间机械臂的最佳工作模式是基座的位置和姿态均不受控的自由漂浮空间机器人(Free-FloatingSpaceRobot,FFSR)模式[4]。 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25
  • 烟气覆盖表面红外温度测量的实验分析*
    在很多领域中,物体表面的温度都是非常重要的监测参数,对其进行在线连续稳定测量具有重要的实用价值[1-2]。目前,实际应用中一般都采用接触式的测量方法,如热电偶、热电阻等[3-4]。接触式测温的测量精度高,但会对被测物体原本温度场产生影响,且氧化、还原和腐蚀等恶劣测温条件会造成热电偶等测温元件的损坏。 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-25