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--> --> -->随着工程技术精度要求的不断提高, 掺铒光纤振荡器, 尤其是用于产生飞秒脉冲的锁模激光振荡器, 由于输出激光功率低、锁模脉冲宽度受限于增益谱宽度、波长范围有限等因素, 已无法满足大多数现代工业的应用需求[12]. 为了提升锁模激光器输出脉冲的能量、峰值功率、并进一步减小脉冲宽度, 研究者们在掺铒光纤放大器方面开展了大量的理论研究并提出了多种放大器结构及脉冲放大技术, 其中啁啾脉冲放大(chirped pulse amplification, CPA)技术最为典型. CPA技术的出现使激光脉冲的能量和峰值功率有了很大的提升, 然而其放大结构中脉冲展宽和压缩过程都是通过空间光学元件, 比如光栅对实现的[13-15], 高复杂度和低集成度等弊端使越来越多的研究者们将研究重心转向全光纤放大系统. 2016年, 李浪等[16]成功构建了一种基于全光纤结构和CPA技术的飞秒脉冲放大系统, 获得了平均功率为1.18 W, 脉宽为420 fs的飞秒脉冲. 振荡器采用环形腔结构, 压缩器由普通单模光纤构成, 此系统的提出为全光纤结构的激光放大系统打下了坚实的基础. 2017年, Ou等[17]报道了基于非线性偏振旋转锁模机制的掺铒放大器系统, 获得了重复频率为50 MHz, 脉宽仅为47 fs的超短飞秒脉冲. 这是当时全光纤放大器能压缩到的最短脉冲. 2018年, Sun等[18]搭建了一种全保偏光纤结构的激光脉冲放大系统. 振荡器采用基于非线性放大环镜技术的锁模激光器, 通过色散管理的方法完成脉冲放大, 最终获得激光脉冲的单脉冲能量为10 nJ, 脉冲宽度为100 fs. 同时, 保偏结构使入射光的偏振方向在光纤中传播时不发生变化[19,20], 整个激光系统具有高的环境稳定性.
然而, 上述激光系统的振荡级都较为复杂. 为实现结构简单、易于集成的全光纤激光放大器, 本文提出一种基于全保偏光纤结构的主振荡脉冲非线性放大(master oscillator pulse nonlinear amplifier, MOPNA)系统. 该系统可输出脉冲宽度为44 fs, 峰值功率高达22.7 kW, 重复频率为200 MHz的超短激光脉冲. 在此基础上, 使用掺杂氧化镁的周期性极化铌酸锂(MgO-doped periodically poled lithium niobate, MgO:PPLN)晶体对系统输出的超短脉冲激光进行倍频, 实现了中心波长为779 nm, 平均功率为60 mW的倍频激光, 倍频效率达到30%. 实验结果为780 nm光纤激光器的小型化提供了一种新的研究思路和方向.
图 1 全保偏光纤MOPNA系统结构示意图 (a)振荡级; (b)放大级; (c)压缩级Figure1. Schematic diagram of MOPNA system based on all polarization maintaining fiber: (a) Oscillator; (b) amplifier; (c) compressor.
振荡器由小型化封装带尾纤输出的SESAM、976 nm半导体激光抽运管(laser diode pump 1, LD pump 1)、掺铒增益光纤以及小型化封装带尾纤的90∶10输出镜(output fiber mirror, OFM)构成, 其中封装的SESAM同时集成了用于抽运激光输入的波分复用器(wavelength division multiplexer, WDM), 与尾纤输出的 90∶10输出镜共同构成了谐振腔. 腔内的增益介质为保偏掺铒光纤(型号: PM-ESF-7/125). 振荡器的总腔长为50 cm, 其中封装器件尾纤(型号: PM1550)与增益光纤的长度比约为1.2∶1. 振荡器的锁模运转是通过SESAM的可饱和吸收效应实现的, 腔内净色散约为–0.0219 ps2, 是传统的负色散孤子锁模, 具有良好的自启动特性. 同时, 全保偏光纤结构保证了振荡器的环境稳定性.
振荡器输出的锁模激光脉冲经带隔离功能的多合一保偏WDM进入光纤放大器. 为了使压缩后脉冲的宽度远小于振荡器直接输出激光脉冲的脉宽, 放大器采用非线性脉冲放大技术, 其基本思想是: 在脉冲放大过程中, 通过激发非线性自相位调制效应(self-phase modulation, SPM)使光谱得到展宽. 根据时间带宽积原理, 展宽后的光谱支持更短的脉冲宽度产生. 同时, 若放大器输出激光脉冲的时域形状是近抛物形的, 则其对应的啁啾就以线性正啁啾为主. 如此一来, 后期脉冲压缩便可采用具有二阶负色散的压缩器. 根据超短脉冲自相似放大理论, 当超短脉冲在具有正色散的增益光纤中进行放大时, 若增益、色散、非线性及光纤长度等条件合适, 可以被整形为抛物脉冲的理论[21], 将放大器结构分为预放大级和主放大级. 在预放大级中, 采用长度为3 m的低掺杂浓度保偏掺铒光纤作为增益介质, 其色散系数为–28 ps/(km·nm), 峰值吸收率为25 dB/m@1530 nm. 此放大级的主要目的不是能量放大, 而是利用上述理论对脉冲进行整形, 故只需采用一个低功率的半导体激光器进行抽运. 主放大器的增益光纤为1 m长的高掺杂浓度保偏掺铒光纤, 色散系数为–15 ps/(km·nm), 峰值吸收率为98 dB/m@1530 nm, 其主要功能包括两个部分, 其一是对脉冲能量进行放大, 其二是利用非线性SPM效应对光谱进行展宽. 为使掺铒光纤中铒离子得到充分利用, 以获得更高的放大激光功率, 主放大级采用双向抽运结构.
脉冲压缩器由具有负色散特性的保偏单模光纤构成, 该光纤的色散系数为18 ps/(km·nm), 与放大器中增益光纤的色散系数符号相反, 可用于补偿脉冲在放大过程中积累的线性正啁啾. 实验中通过改变压缩光纤的长度来优化光纤压缩器提供的负色散量, 当放大脉冲积累的线性正啁啾全部得到补偿时, 便可获得脉宽最窄的脉冲激光输出.
进一步, 采用厚度为1 mm的MgO:PPLN晶体对压缩后的激光脉冲进行倍频, 倍频光路结构如图2所示, 图2中器件从左往右依次为MOPNA系统输出、准直透镜(collimating lens, C-Lens)、四分之一波片(quarter wave plate, QWP)、二分之一波片(half wave plate, HWP)、聚焦透镜(focusing lens, F-Lens)、MgO:PPLN晶体. 由文献[22]可知, 当晶体长度L与瑞利长度zR的比率为5.68时, 可以实现最佳倍频效率. 经计算, 最终选择准直透镜的焦距为11 mm, 聚焦透镜的焦距为18.4 mm, 相应晶体中聚焦光斑的半径为6.59 μm. 在实验中, 首先利用C-Lens对MOPNA系统输出的光进行准直, 形成一个近似平行输出的光束; 其次, 利用QWP来确保输出脉冲保持线偏振状态; 随后, 通过旋转HWP将MOPNA系统输出光的偏振方向调至竖直, 以提高倍频效率; 最后, 利用F-Lens将光斑聚焦后耦合至晶体合适的极化周期, 并通过优化聚焦光斑的大小来提高倍频激光的功率.
图 2 倍频光路结构示意图Figure2. Experimental setup for frequency doubling.
图 3 振荡器输出锁模脉冲特性 (a)光谱; (b)自相关曲线; (c)脉冲序列Figure3. The oscillator output: (a) Spectrum curve; (b) autocorrelation curve; (c) pulse sequence.
其次, 根据非线性脉冲放大理论, 预放大级部分需要利用正色散增益光纤获得近抛物线型脉冲, 其放大后脉冲需积累一定正色散啁啾, 并且光谱形状保持无畸变或畸变很小. 为了确定出合适的抽运功率, 实验测量了不同抽运功率下的光谱形状(图4). 从图4可以看出, 由于SPM的作用, 随着抽运功率的增大, 光谱逐渐被展宽, 当抽运功率增大到一定程度后, 光谱形状慢慢出现平顶, 这是SPM效应引起的典型的光谱畸变, 若进一步增大抽运功率, 即提高脉冲能量, 光谱将在SPM的作用下发生分裂, 这不利于主放大级对脉冲能量的进一步提升. 为此, 最终将LD pump 2的输出功率为设定为50 mW, 并以此对预放大级中3 m长的增益光纤进行激励. 相应地, 预放大级输出放大激光的最大平均功率约15 mW, 对应的光谱宽度为12 nm. 图5给出了预放大级输出平均功率随抽运功率的变化曲线, 从图5中可以看出, 预放大级的斜率效率为25.8%.
图 4 预放大级不同抽运功率下的光谱变化Figure4. Variation of the spectrum profiles under different pump powers of the pre-amplifier.
图 5 预放大级输出功率与抽运功率的变化关系Figure5. The relationship between output power and pump power of the pre-amplifier.
进一步使用自相关仪对预放大级输出功率为15 mW时的脉冲宽度进行测量(图6), 测得脉冲宽度约为1.01 ps. 根据非线性脉冲放大理论, 若要将脉冲预整形至抛物脉冲, 需要较长的具有正色散的增益光纤. 为此, 预放大级选用了3 m的正色散低增益光纤. 在低功率抽运情况下, 脉冲宽度和形状主要受光纤色散的影响, 由于光纤长度一定, 其提供的总色散量也一定, 故不同抽运功率下脉冲宽度变化不大.
图 6 预放大级抽运功率为50 mW时对应的脉冲自相关曲线Figure6. The autocorrelation curve of pre-amplified pulse corresponding to pump power of 50 mW.
为了快速地提升脉冲的峰值功率, 主放大级选用高掺杂浓度的掺铒光纤作为增益介质, 并利用LD pump 3和LD pump 4对掺铒光纤进行双向抽运. 当放大级的抽运总功率为1 W时, 系统输出脉冲激光的平均功率为200 mW, 平均功率随抽运功率变化的情况如图7所示, 从图7中可以看出, 主放大级的斜率效率为25%.
图 7 主放大级输出功率与抽运功率的变化关系Figure7. The relationship between output power and pump power of the main amplifier.
图8为主放大级输出的光谱曲线, 从图8中可以看出, 高脉冲峰值功率使得光谱在强烈的非线性SPM作用下, 得到了极大的展宽, 相比于图4中50 mW抽运功率对应的预放大级光谱, 3 dB光谱宽度已经展宽至约60 nm, 根据时间带宽积理论, 这样的光谱保证了压缩阶段可获得远小于振荡器输出脉宽的脉冲.
图 8 主放大级输出光谱Figure8. The spectrum output from the main amplifier.
在脉冲压缩阶段, 由于不同输出功率对应脉冲的峰值功率不同, SPM效应对光谱的展宽程度也存在差异, 从而放大后脉冲的总啁啾量和补偿此啁啾量所需的负色散保偏光纤的长度也不尽相同. 为此, 通过截取不同长度负色散光纤, 实验测量了脉冲宽度最短时所使用的压缩光纤长度及主放大输出功率(图9). 从图9中可以看出, 输出功率越高, 所能压缩到的脉冲宽度越短, 同时压缩至最短脉冲所需要的光纤也越短. 输出功率与最小脉宽成反比, 主要是因为主放大级输出功率越高, 对应脉冲的峰值功率越大, 放大过程中由SPM效应导致的光谱展宽效果越明显, 根据时间带宽积理论, 其对应的极限脉冲宽度也越小; 输出功率与压缩至最小脉宽所需要的光纤长度成反比, 是由于输出功率越高, 主放大直接输出激光脉冲的光谱越宽, 而对应相同长度的压缩光纤, 该脉冲在负色散光纤中获得的压缩量就越大. 因此主放大输出脉冲功率越高, 压缩到最短脉宽所需要的压缩光纤长度反而越短.
图 9 不同输出功率下的最短脉宽及其对应的压缩光纤长度Figure9. The pulse widths versus output powers and the lengths of compression fiber.
在超短脉冲压缩的优化上, 采取了两种不同的实验方法. 第一, 当输出功率未达到最大输出时, 先截取一段较长的压缩光纤, 再通过调整LD pump 3和LD pump 4的功率来观察自相关仪上的压缩脉冲宽度变化, 找到最短脉冲输出, 然后使用功率计测出对应压缩光纤长度下的输出功率. 随后, 继续截短压缩光纤, 并适当提高主放大级的抽运功率, 以得到此压缩光纤长度对应的最短脉冲并测量输出功率, 以此循环, 直至抽运功率基本加满. 第二, 在主放大级输出最大功率为200 mW的情况下, 通过逐渐缩短压缩光纤长度的方法, 获得最大输出功率相应的最短压缩脉冲宽度. 实验结果表明, 当压缩光纤长度为128.5 cm时, 所得到的脉冲宽度最窄, 对应的光谱及自相关曲线如图10所示. 若采用洛伦兹函数对脉冲自相关曲线进行拟合, 得到压缩后的脉冲宽度仅为44 fs, 对应的峰值功率却可达22.7 kW. 这为后期的倍频工作提供了合适的抽运光.
图 10 压缩级输出脉冲特性 (a)光谱; (b)自相关曲线Figure10. The optical spectrum: (a) Autocorrelation curve; (b) recompressed pulses.
最后, 根据系统输出的激光脉冲特性, 选择厚度为1 mm的MgO:PPLN晶体进行倍频. 使用短波通滤光片将基频光滤除后, 测得输出倍频光功率为60 mW, 倍频效率为30%. 产生二次谐波的光谱如图11所示, 中心波长位于779 nm (光谱仪型号: YOKOGAWA AQ6373 B)处, 光谱的半高全宽为6.2 nm. 倍频光谱宽度较窄主要是因为晶体的长度限制了可接受的入射光的带宽.
图 11 二次谐波的光谱Figure11. The spectrum of second harmonic.
