删除或更新信息,请邮件至freekaoyan#163.com(#换成@)

基于1556 nm光纤激光器频率分裂效应的应力测量

本站小编 Free考研考试/2021-12-29

摘要:光学元件在红外波段的应力-光学常数是众多光学系统关心的问题之一. 本文提出一种基于1556.16 nm掺铒光纤激光频率分裂效应的光学玻璃内应力致双折射测量方法. 选择平面介质膜腔镜和光纤光栅(FBG)构成线形半开放式谐振腔, 并分析了光纤自身弯曲引入谐振腔内的双折射. 将待测光学玻璃附带力传感结构放置在谐振腔内, 结合Jones矩阵传递方程得到了外载荷所致双折射与空腔双折射的叠加模型. 对光学玻璃的载荷从0逐级递加到20 N, 内腔的频率分裂量增加, 根据双折射叠加模型和频率分裂原理解出应力与频率分裂量的对应关系, 且该结果可溯源到基本物理量—波长. 实验结果表明, 系统灵敏度为22060 Pa/nm, 线性度为99.44%, 可广泛应用于红外波段的光学元件双折射精确测量.
关键词: 光纤激光器/
频率分裂/
应力测量

English Abstract


--> --> -->
精密光学玻璃已广泛应用于航空航天[1,2]、精密遥感[3,4]、天文测量[5]等重要领域. 光学玻璃在光学系统中由不同材料结构固定, 在长时间、大温差、多模态等复杂工作环境时, 光学玻璃易产生应力积累, 对光学系统的整体性能产生影响[6]. 一般光学系统结构复杂, 部分安装后难以拆下, 而且光学玻璃镜片多近满口径使用, 传统的接触式结构检测技术遮挡光路. 为保证系统的稳定与精度, 仪器搭建时在线检测与使用过程中在役检测的需求日益迫切.
光学玻璃无损应力检测主要有偏光仪法[7]、X射线法[8,9]、中子衍射法[10]、超声法[11]与Senarmont补偿法[12,13]等. 偏光仪法通过偏振光通过具有应力的材料时产生的干涉色来检测应力, 但对微小应力具有测量盲区, 且只能定性观察应力分布状态. X射线法与中子衍射法设备价格昂贵、体积巨大, 难以实现现场或在线检测, 且只能用于晶体材料应力测量, 而光学玻璃多为非晶态高分子材料, 并不适用. 超声法具有原理简单、设备轻便等优势, 但声波波长长、速度慢, 检测灵敏度低. Senarmont补偿法研制的应力测量仪为主流商用仪器, 但其只能对特定形状的材料进行测量其量程较小.
应力致双折射在激光器内腔会引起同级纵模的模式分裂, 利用该现象测量材料应力的方法获得了越来越多的关注. 2012年, Liu等[14]和Chen等[15]提出基于He-Ne激光器的频率分裂现象的玻璃应力测量系统, 将应力测量溯源到光波长, 是目前为止报道的精度最高的双折射测量方法. 但其存在He-Ne激光器波长固定、增益较低、插入激光器内腔的样品需要镀膜处理等问题, 因此只能作为标准使用. 鉴于光纤激光腔具有在红外波段输出波长灵活、增益高、腔内能量密度高等优势[15-19], 本文研究了1556 nm光纤腔频率分裂效应的光学玻璃材料内应力的测量方法. 该方法将光学玻璃插入线型半外腔光纤激光器内腔中, 通过对比分析空腔及样品应力加载后激光器的频率分裂, 结合Jones矩阵推导出应力双折射与空腔双折射的叠加关系, 应力直接由频率改变量得到, 光学玻璃材料的应力测量可溯源到光波长. 该方法对光学结构表面无破坏、无遮挡、不影响其正常在役工作, 对光学镜片和结构的在役测量和误差修正具有重要意义.
图1所示为半外腔频率分裂光纤激光器结构图. 由2 m掺铒光纤, 一个980/1550波分复用器(WDM), 一个光纤光栅(FBG), 一个光纤准直器和一个介质膜反射镜(HR)组成, 全腔长度约为2.5 m. 该激光器由带单模尾纤输出的976 nm的半导体激光器(LD)进行泵浦. 所用的掺铒光纤(Nufern公司, EDFC-980-HP)在976 nm处的吸收系数约为9.5 dB/m. 激光谐振腔由光纤与半外腔共同构成, 透过率10%的光纤光栅作为输出镜, 接入光谱分析仪(Yokogawa AQ6370D, 分辨率0.02 nm)用于光谱测量. 该光纤光栅长约2 cm, 3 dB带宽约0.12 nm. 另一端由光纤准直器准直后输出, 90°垂直入射到谐振腔高反镜. 反射率大于95%的1550 nm介质膜反射镜作为腔的高反镜. 同时高反镜背面进行抛光并镀1550 nm波段增透膜, 约5%的透射光由腔内透射并保持准直. 透射光经过45°偏振片产生拍频, 并通过截止波长1000 nm的长波通滤波片去除残余的976 nm泵浦光, 再由380 MHz带宽的InGaAs光电探测器接收, 拍频信号通过频谱仪读出. 光学玻璃应力加载通过旋转微分头推动加载装置实现, 产生的压力由压力传感器(LKC-2K)进行监测. 挤压方向由HIWIN精密导轨控制, 避免机械装置附加较大摩擦对压力传感器产生误差.
图 1 半外腔频率分裂光纤激光器结构图
Figure1. Structure diagram of the half external cavity frequency splitting fiber laser.

2
3.1.半外腔光纤激光器空腔频率分裂
-->单模光纤因温度、弯曲等因素易产生腔内双折射, 因此首先实验研究了无待测样品的光纤激光器空腔频率分裂特征. 当泵浦功率达到60 mW时, 调节反射镜角度, 获得稳定的激光输出, 光谱如图2所示. 光谱中心波长为1556.16 nm, 光谱3 dB带宽为0.018 nm.
图 2 半外腔频率分裂光纤激光器光谱图
Figure2. Optical spectrum of the half external cavity frequency splitting fiber laser.

在该线型腔激光器中, 根据激光谐振条件, 激光腔内纵模频率满足:
${\nu _m} = \frac{{cm}}{{2nL}},$
其中, νm为第m阶激光纵模频率, m为纵模序数, n为腔内有效折射率, L为几何腔长, c为光速. 在较长的光纤线型腔中, 具有不止一个纵模被激发, 其模式结构如图3所示. 不同级次纵模间隔为
图 3 空腔频率分裂频谱图
Figure3. Spectrum of cavity frequency splitting.

${\varDelta _N} = {\nu _m} - {\nu _n} = \frac{{cN}}{{2nL}},$
其中, mn都是纵模序数, N = m - n(N = 1, 2, 3, …)为拍频模式数.
调节偏振片使激光器的输出纵模分量在偏振方向上进行拍频, 通过带宽380 MHz的InGaAs光电探测器, 在频谱仪上获得激光器各模式间拍频的频谱, 频谱数据如图3所示, 三个拍频频率为一组, 并按照约40 MHz的周期重复. 根据激光理论, 周期间隔即为相邻级次纵模间隔, 由频谱图可知, 40.77 MHz处频率分量为纵模拍频(LMB)信号间隔, 与实验装置中激光器物理腔长2.54 m相符.
当激光器谐振腔为各向异性时, 每个纵模会分裂成两个偏振态相互正交且频率不同的分裂模, 如图4所示. 对应两个本征偏振方向的等效折射率可以分别表示为nxny. 此时, 腔内的激光纵模频率分解为相互正交的:
图 4 谐振腔激光模式结构图
Figure4. Mode structure diagram of resonant cavity.

${\nu _x}\left( m \right) = cm/2{n_x}L,$
${\nu _y}\left( m \right) = cm/2{n_y}L.$
由光纤腔内双折射引起的偏振模拍频(PMB)表示为
$\begin{split}\varDelta {v_{\rm{B}}}\; & = {v_x}\left( m \right) - {v_y}\left( m \right) = {{cm}}/2{n_x}L - {{cm}}/2{n_y}L\\ & = cm\left( {{n_y} - {n_x}} \right)/2{n_x}{n_y}L.\end{split}$
因此, 图4中的一组拍频分别为Δ, ΔνBΔ-ΔνB, 其中, ΔνB为内腔双折射引入的频差, Δ-ΔνB 为分裂模式与相邻下一级次的正交模式拍频所得.
结合(2)式可以得出:
$\frac{{\varDelta {v_{\rm{B}}}}}{\varDelta } = \frac{\phi }{{\lambda /2}},$
其中λ为激光波长, ? = nxL - nyL为在激光波长λ下的光程差. 根据图3所示的拍频信号, PMB1和PMB2分别为6.38与35.59 MHz, 但ΔνBΔ-ΔνB对应的拍频信号还需下面的实验进一步确定. 调节偏振片, 直至完全消去拍频信号, 此时偏振片角度为激光腔中等效双折射的快轴方位角ψ.
2
3.2.半外腔光纤激光器双折射叠加模型
-->本文通过圆形光学玻璃应力加载为腔内引入新的双折射. 由材料力学可知, 中心处的应力表示为
$\sigma=\frac{8}{{\text{π}} d D} F,$
其中σ为中心处主应力, d为玻璃厚度, D为玻璃直径. 通过有限元分析法对圆形光学玻璃的应力分布进行仿真建模. 镜片应力大小与主应力方向有限元分析结果如图5所示, 分析表明中心部分主应力方向沿受力方向, 大小与加力成正比, 与(7)式对应.
图 5 镜片主应力大小与方向有限元仿真
Figure5. Finite element simulation of the main stress of the lens.

将加载应力的光学玻璃放置在激光器的谐振腔中, 使用微分头推动力传感器应力进行逐级加载以改变内腔中的双折射, 加载过程中拍频PMB2如图6(a)所示. 在加力过程中, PMB2的数值单调递增, 表明该频率分量为应力双折射所致的频率分裂ΔνB, 而Δ-ΔνB对应的PMB1单调递减, 与前文分析结果一致. 加载力从0 N以2.5 N为步长均匀增大到20 N, PMB2拍频信号从35.59 MHz增大到35.77 MHz. 图6(b)给出了PMB2拍频与加载力的关系.
图 6 (a)加载中PMB2拍频信号频谱变化; (b) PMB2拍频信号与加载力关系
Figure6. (a)Frequency spectrum change of PMB2 in loading; (b) relationship of the PMB2 and the force.

光纤的各向异性腔可以等效为一个双折射元件, 其相位延迟为?, 光轴的方位角为ψ; Jones矩阵可以表示为
${V}\left( {\phi ,\psi } \right) = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}}{{{\cos }^2}\psi {\rm e}^{{\rm i}\phi /2} + {{\sin }^2}\psi {\rm e}^{ - {\rm i}\phi /2}}&{j\sin 2\psi \sin \left( {\phi /2} \right)}\\{j\sin 2\psi \sin \left( {\phi /2} \right)}&{{{\cos }^2}\psi {\rm e}^{ - {\rm i}\phi /2} + {{\sin }^2}\psi {\rm e}^{{\rm i}\phi /2}}\end{array}} \right],$

依照激光自洽条件, 激光本征模的复振幅满足方程:
${E} = {{\rm{e}}^{ - {\rm{j}}2kL}}{V}\left( {\phi ,\psi } \right){V}\left( {\phi ,\psi } \right){E},$
其中, E为谐振腔某端的电场矢量; L为谐振腔物理腔长, k为光波矢. 当光学玻璃被加入腔内时, 其双折射叠加如图7所示.
图 7 双折射叠加图
Figure7. Diagram of birefringence superposition.

内腔中的光学玻璃相位延迟为?,,, 方位角为ψ,,, 当两者平行、且光轴夹角成θ角度放置时, “等效双折射”的Jones矩阵为V(?,, ψ,) , 其中?,为等效双折射元件相位延迟量, ψ,为等效双折射元件快轴方位角. 通过Jones矩阵, 可以得到双折射矢量叠加模型, 其位相差和快轴方位角满足:
$\cos \phi ' = \cos \phi \cos \phi '' - \sin \phi \sin \phi ''\cos \left[ {2\left( {\psi - \psi ''} \right)} \right]\; ,$
$\tan \psi ' = \frac{{\sin \left( {\phi /2} \right)\sin \left( {\phi ''/2} \right)\sin \left[ {2\left( {\psi - \psi ''} \right)} \right]}}{{\cos \left( {\phi /2} \right)\cos \left( {\phi ''/2} \right) - \sin \left( {\phi /2} \right)\sin \left( {\phi ''/2} \right)\cos \left[ {2\left( {\psi - \psi ''} \right)} \right]}} ; ,$

固定内腔双折射与夹角, 随两等效双折射元件快轴夹角变化, 不同应力情况下的合成相位延迟如图8所示.
图 8 合成相位延迟随快轴夹角变化
Figure8. Variation of the phase delay with the fast axis angle.

应力加载过程中, 光学玻璃中应力双折射的方向平行于施力方向, 且与空腔双折射轴保持ψ-ψ′′的夹角, 两者遵循双折射矢量叠加模型. 根据频率分裂量的变化, 得到等效双折射致内腔光程差?, 变化范围为679.18—682.62 nm. 每级加载中, 调节偏振片, 直至完全消去拍频信号, 此时偏振片角度为该加载力下的等效双折射快轴方位角ψ. 将每级的?ψ代入(10)式与(11)式, 可以得到待测玻璃被逐级加载后, 产生的应力双折射引起的光程差?′′与快轴方位角ψ′′图9所示. 在加载过程中, 光程差?′′保持单调, 且方位角ψ变化小于5°, 与实际相符.
图 9 玻璃应力双折射参数与加载力关系
Figure9. Relationship of the birefringence parameters of glass stress and the force.

将被测样品置于激光器谐振腔内, 并对其进行加载至12.6 N. 每隔10 min通过高速示波器对频率分裂量进行读取, 连续测量25次后对系统重复性进行评估, 如图10所示. 实验证明, 本系统单点重复性优于0.0459 MHz.
图 10 单次测量重复性
Figure10. Repeatability of single measurement.

对谐振腔中的被测样品进行重复逐级加载, 并在加载过程中记录对应的PMB2拍频信号及双折射快轴方位角变化. 将其代入双折射矢量叠加模型, 即(10)式和(11)式中, 得到应力双折射引起光程差的重复加载实验结果. 进行5次重复性实验, 结果如图11所示. 待测样品在卸载后依然具有残余应力, 因此下次加载时的实验结果不能与前一次完全重合.
图 11 应力双折射重复性实验
Figure11. Repeatability experiment of birefringence of glass stress.

玻璃中心处的应力可由(7)式求出, 图12给出了被测玻璃应力双折射光程差?, 与应力的关系拟合. 通过线性拟合, 获得应力-光程差方程为Δσ = 22060?′′ + 53590, 其线性度为99.44%. 该公式的主要误差来源是被测样品的非对正误差, 为避免未镀膜的被测样品表面反射的光在激光谐振内形成子腔干扰激光的输出, 最直接的方法是令子腔失谐. 然而倾斜的被测样品与实际相位延迟有偏差, 需要首先对倾斜一定角度后波片厚度和折射率变化进行分析, 得到对相位延迟产生的偏差对测试结果进行补偿, 因此被测样品与激光轴线倾斜成一个小角度θ. 根据θ所绕旋转轴的不同, 这种非对正误差可分为两种: 旋转轴平行于快轴, 或者平行于慢轴. 上述两种情况下样品倾斜后其相位延迟与对正时的相位延迟的差表示为
图 12 玻璃应力-光程差拟合
Figure12. Fitting of glass stress and optical path difference.


$\varDelta \varDelta=\frac{2 {\text{π}} d}{\lambda}\left[\left(\frac{n_{2}}{\cos \theta_{e}}-\frac{n_{1}}{\cos \theta_{o}}\right)+\left(\tan \theta_{o}-\tan \theta_{e}\right) \sin \theta-\left(n_{o}-n_{e}\right)\right],$

其中d是样品厚度, λ是测量波长, none是波长为λ时o光和e光的折射率, θoθe是波片旋转后o光和e光进入波片后的折射角.
样品沿快慢轴旋转后, n1n2变化可表示为:
$\begin{split}& n_o^\prime = {n_o},n_s^\prime = {n_s}\;\;\;\;\;\left( {{\text{沿慢轴}}} \right),\\& n_o^\prime = {n_o},n_s^\prime = \sqrt {\frac{{n_o^2n_s^2 + \left( {n_o^2 - n_s^2} \right){{\sin }^2}\theta }}{{n_0^2}}} \;\;\;\;\left( {{\text{沿快轴}}} \right).\end{split}$
系统中的被测样品表面距离光纤准直镜的距离约为35 mm, 光束直径约2 mm, 则被测样品倾斜的角度约为arctan(2/35) = 3.27°时, 反射光刚好不能通过光纤准直镜回到光纤腔内, 是被测样品倾斜的最小度数, 根据(12)式和(13)式的计算结果, 入射角为3.27°对于厚度为3 mm的样品, 引起的相位延迟变化约为7.33 nm. 此时, 应力-光程差方程Δσ = 22060?′′ + 53590应被补偿修正为Δσ = 22060(?′′ + Δ?) + 53590, 即Δσ = 22060?′′ + 215289.8.
由应力-光学定律知, 当偏振模式垂直透射一个受载荷的平面模型时, 沿着模型的一点的两个主应力σ1 σ2 的方向分解成两束速度不同的平面偏振光, 它们通过模型后, 产生一个相对光程差?. 实验表明, 模型的主应力和与光程差?之间的关系如下:
$\varDelta \sigma = \frac{\phi }{{d \left( {{c_1} - {c_2}} \right)}},$
其中d为光弹性模型的厚度; (c1c2)为应力光学常数. 此时, 在1556 nm应力光学常数为1.51 × 10–5 mm2/N.
本文设计了一种基于1556 nm光纤激光器频率分裂效应的应力测量系统. 研究了半外腔频率分裂光纤激光器的输出特征, 分别在空腔和腔内加载应力的情况下对谐振腔内偏振模式拍频信号进行测量, 从理论上分析了空腔频率分裂光纤激光器原理以及双折射叠加模型. 获得了加载力的大小、方向与等效双折射频率分裂之间的关系. 实验结果表明在普通单模线型谐振腔中, 存在应力双折射. 通过待测K9玻璃的逐级加载到20 N, 获得该仪器对应K9玻璃的应力-光程差方程, 该方程表明对于K9玻璃该仪器的灵敏度为22060 Pa/nm, 线性度为99.44%, 该工作对于精确测量光学玻璃的内应力及标定光弹系数具有重要意义.
相关话题/测量 激光 实验 信号 材料

  • 领限时大额优惠券,享本站正版考研考试资料!
    大额优惠券
    优惠券领取后72小时内有效,10万种最新考研考试考证类电子打印资料任你选。涵盖全国500余所院校考研专业课、200多种职业资格考试、1100多种经典教材,产品类型包含电子书、题库、全套资料以及视频,无论您是考研复习、考证刷题,还是考前冲刺等,不同类型的产品可满足您学习上的不同需求。 ...
    本站小编 Free壹佰分学习网 2022-09-19
  • 毫米级高分辨率的混沌激光分布式光纤测温技术
    摘要:近年来,随着分布式光纤传感技术在各大基础设施健康监测领域的广泛应用,人们对能够实现毫米量级精准定位和监测技术的需求日益增长.本文提出了一种基于宽线宽混沌激光的高分辨率分布式光纤测温技术.实验通过改变光反馈混沌源的偏振匹配态和反馈强度等外部参数,产生了–3dB线宽约为7.5GHz的宽线宽混沌激光 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 基于氧化石墨烯的瓦级调<i>Q</i>锁模Tm: LuAG激光器
    摘要:在Tm:LuAG全固态激光器中实现了以氧化石墨烯可饱和吸收体为锁模启动元件的瓦级被动调Q锁模运转.本实验装置以可调谐掺钛蓝宝石激光器作为泵浦源,测得Tm:LuAG固态激光器出光阈值最低为325mW,当吸收抽运功率达到3420mW时,进入稳定的调Q锁模运行状态.当抽运功率达到8.1W时,对应的最 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 飞秒激光直写光量子逻辑门
    摘要:量子比特在同一时刻可处于所有可能状态上的叠加特性使得量子计算机具有天然的并行计算能力,在处理某些特定问题时具有超越经典计算机的明显优势.飞秒激光直写技术因其具有单步骤高效加工真三维光波导回路的能力,在制备通用型集成光量子计算机的基本单元—量子逻辑门中发挥着越来越重要的作用.本文综述了飞秒激光直 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 太赫兹量子级联激光器频率梳的色散
    摘要:群速度色散会限制太赫兹量子级联激光器频率梳的稳定以及频谱宽度.对于太赫兹量子级联激光器频率梳,其色散主要由器件增益、波导损耗、材料损耗引起.研究基于4.2THz量子级联激光器双面金属波导结构,通过建立德鲁德模型,利用有限元法计算了激光器的波导损耗;器件未钳制的增益由费米黄金定则计算得到,结合增 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 一种K分布强湍流下的测量设备无关量子密钥分发方案
    摘要:研究了K分布强湍流下自由空间测量设备无关量子密钥分发协议模型,采用阈值后选择方法来减少大气湍流对密钥生成率的影响,对比分析了使用阈值后选择方法前后协议的密钥率和湍流强度之间的关系.仿真结果表明,使用阈值后选择方法可以有效地提高协议的密钥生成率,尤其是在高损耗和强湍流区域,而且其最佳阈值与湍流强 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 超强激光与泡沫微结构靶相互作用提高强流电子束产额模拟研究
    摘要:利用二维粒子模拟方法,本文研究了超强激光与泡沫微结构镀层靶相互作用产生强流电子束问题.研究发现泡沫区域产生了百兆高斯级准静态磁场,形成具有选能作用的“磁势垒”,强流电子束中的低能端电子在“磁势垒”的作用下返回激光作用区域,在鞘场和激光场的共同作用下发生多次加速过程,从而显著提升高能电子产额.还 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 复杂大气背景下机载通信终端与无人机目标之间的激光传输特性研究
    摘要:云层、气溶胶和大气分子是大气环境的主要组成部分.本文基于逐次散射法求解辐射传输方程,建立了复杂大气背景下机载无线光通信终端与地空无人机目标之间的激光传输模型.考虑真实大气背景中卷云、大气分子和气溶胶存在的情况下,数值计算了1.55μm激光经机载通信终端发出后通过大气背景的直接传输和一阶散射传输 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 基于二维材料MXene的仿神经突触忆阻器的制备和长/短时程突触可塑性的实现
    摘要:兼具长时程可塑性与短时程可塑性的电子突触被认为是类脑计算系统的重要基础.将一种新型二维材料MXene应用到忆阻器中,制备了基于Cu/MXene/SiO2/W的仿神经突触忆阻器.结果表明,Cu/MXene/SiO2/W忆阻器成功实现了稳定的双极性模拟阻态切换,同时成功模拟了生物突触短时程可塑性的 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 中国散裂中子源反角白光中子束流参数的初步测量
    摘要:中国散裂中子源(CSNS)已于2018年5月建设完工,随后进行了试运行.其中的反角白光中子束线(Back-n)可用于中子核数据测量、中子物理研究和核技术应用等多方面的实验.本文报道对该中子束的品质参数测量实验过程以及最终实验结果.实验主要采用中子飞行时间法,利用235U,238U裂变室和6Li ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 基于强耦合Duffing振子的微弱脉冲信号检测与参数估计
    摘要:耦合Duffing振子在检测强噪声中的微弱脉冲信号时具有可检测信噪比低等优点,但目前检测模型还存在系统性能与初始状态有关、只能工作在倍周期分岔状态等缺陷.为此本文构建了一种能克服上述缺点的新的微弱脉冲信号检测模型,通过对两个Duffing振子同时施加较大的恢复力和阻尼力耦合,可使振子间产生广义 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29