删除或更新信息,请邮件至freekaoyan#163.com(#换成@)

激光外差光谱仪的仪器线型函数研究

本站小编 Free考研考试/2021-12-29

摘要:激光外差是一种基于相干探测原理的高灵敏度光谱检测技术, 因其同时具有很高的光谱分辨能力, 被广泛应用于诸多研究领域. 在光谱测量过程中, 仪器线型函数对吸收谱线的平滑作用, 会对气体浓度的反演结果产生影响. 为了获取激光外差光谱仪的仪器线型函数, 基于激光外差原理和信号处理过程, 对影响仪器线型函数的射频滤波带宽和积分时间等参数进行了分析, 获得了仪器线型函数表达式. 利用自行建立的激光外差光谱仪, 多次测量了3.53 ${\text{μm}}$波段内水汽、甲烷的吸收谱线, 分别将射频滤波频域响应函数和本文获得的仪器线型函数耦合进水汽、甲烷柱浓度的反演. 结果表明, 射频滤波带宽为30 MHz、积分时间分别为10 ms和100 ms时, 光谱仪的实际分辨率分别约为0.005 cm–1和0.025 cm–1; 使用仪器线型函数对积分时间为100 ms时测量的数据进行反演, 透过率残差平方和与甲烷吸收峰值处的残差分别减小16%和100%, 提高了气体浓度反演的准确度.
关键词: 激光外差/
仪器线型函数/
射频滤波/
透过率光谱

English Abstract


--> --> -->
激光外差技术在测量气体分子的吸收光谱方面具有高灵敏度、高分辨率等优点, 其光谱分辨能力($\upsilon /\Delta \upsilon $)一般高于105, 可满足大部分气体高分辨率吸收谱线的测量要求[1,2]. 但在测量过程中, 仪器线型(instrument line shape, ILS)函数对吸收谱线的平滑作用, 使得基于光谱测量反演待测气体浓度产生误差[3-5]. 因此, 在利用激光外差光谱仪进行光谱测量时, 获取测量设备的ILS函数进而减小反演误差成为激光外差技术研究中的关键环节. 如: Taguchi等[6,7]使用液氮冷却铅盐激光器搭建了9.06 ${\text{μm}}$激光外差臭氧测量系统, 反演的臭氧浓度与臭氧探空仪具有较好的一致性. 然而, 由于该测量系统对光谱数据的平滑, 难以获得30 km高度以上的臭氧浓度. Weidmann[8-10]和Wilson[11,12]等分别利用激光外差测量系统对9.6 ${\text{μm}}$波段内臭氧和1.573 ${\text{μm}}$波段内二氧化碳吸收光谱进行测量, 并将射频(RF)滤波器的响应函数耦合进反演过程, 提高了反演精度.
在国内, 谈图等[13,14]首次报道了以4.4 ${\text{μm}}$波段窄线宽量子级联激光器为本振光源的激光外差光谱测量装置, 该系统在RF滤波带宽为60 MHz的情况下, 测量了气体吸收池内不同压强下二氧化碳的吸收线宽, 并通过光谱去卷积得到系统实际的频谱分辨率为0.0078 cm–1, 分辨率低于所使用的RF滤波带宽.
上述激光外差光谱测量系统采用了较大的滤波带宽或积分时间, 虽然可获得较高的信噪比, 但测得的谱线未能准确扣除ILS函数的影响, 反演待测气体浓度时会产生较大的偏差; 另外, RF滤波函数对激光外差光谱仪的ILS函数有较大影响, 将其作为ILS函数耦合进反演过程, 虽提高了反演精度, 但未考虑积分时间的影响, 反演结果仍存在较大误差. 鉴于上述原因, 激光外差光谱仪的ILS函数仍需进一步完善, 从而进一步减小其对反演结果的影响.
本文在前期研究的基础上, 对影响ILS函数的RF滤波带宽、积分时间内本振光波长变化和锁相放大器的低通滤波带宽等参数进行了详细分析, 获得了激光外差光谱仪的ILS函数表达式. 同时, 利用实验室自行搭建的激光外差光谱仪对3.53 ${\text{μm}}$波段内水汽和甲烷的吸收情况进行多次测量, 分别使用滤波器频域响应函数和本文得出的ILS函数作为光谱测量系统的ILS函数, 对水汽和甲烷柱浓度进行反演. 反演结果表明, 当使用本文给出的ILS函数反演气体浓度时, 有效减小了信号拟合时的残差, 进一步提高了反演精度.
2
2.1.激光外差探测原理
-->激光外差是一种基于相干探测原理的光谱测量技术, 其利用单色激光与宽带光信号混频, 将与激光频率接近的红外信号转移至RF范围进行处理, 可得到高分辨率的光谱信息[13,14]. 激光外差信号处理的流程如图1所示.
图 1 (a)激光外差信号处理流程; (b)信号解调原理图
Figure1. (a) Diagram of laser heterodyne signal processing; (b) scheme of signal demodulation

根据文献[1517], 时域上外差电流的大小${i_{{\rm{IF}}}}$正比于本振光和信号光的乘积:
${i_{{\rm{IF}}}} \propto {A_{{\rm{LO}}}}\cos ({\upsilon _{{\rm{LO}}}}t) \cdot {A_{\rm{S}}}\cos ({\upsilon _{\rm{S}}}t), $
式中ALOAS分别为本振光和信号电场分量的振幅; ${\upsilon _{{\rm{LO}}}}$${\upsilon _{\rm{S}}}$分别为本振光和信号的频率. 因此, 频域上外差电流大小则正比于二者的卷积:
${I_{{\rm{IF}}}}(\upsilon ) \propto {F_{{\rm{LO}}}}(\upsilon ) * {F_{\rm{S}}}(\upsilon ), $
其中${F_{{\rm{LO}}}}\left( \upsilon \right)$${F_{\rm{S}}}\left( \upsilon \right)$分别为本振光和信号的频域. 外差信号输出探测器后, 经过滤波、检波和解调等处理, 便可获得高分辨率的光谱信号. 外差处理过程中, 由于受到滤波带宽、积分时间等影响, 获得的光谱信号会有一定程度的平滑, 这些参数是激光外差光谱仪ILS函数的重要组成部分.
2
2.2.仪器线型函数
-->ILS函数是衡量光谱仪性能的重要参数, 测量光谱信号时由于受到ILS函数的影响, 光谱数据存在一定程度的失真. 分析ILS函数时, 一般将输入信号设置为冲击函数(或狄拉克函数), 即${{{f}}_{\rm{S}}}\left( {{t}} \right)={\rm{\delta}} {{(t)}}$, 冲击函数的频域为常数, 即${{{F}}_{\rm{S}}}\left( \upsilon \right){{ = 1}}$. 目前, 激光外差光谱仪使用的本振光多为窄线宽的分布反馈式(distributed feedback, DFB)激光器或量子级联激光器, 理想情况下输出单色光, 因此其频域可表示为狄拉克函数${{{F}}_{{\rm{LO}}}}\left( \upsilon \right){\rm{ = }}{{{A}}_{{\rm{LO}}}} {\rm{\delta}}({\upsilon _{{\rm{LO}}}}{\rm{)}}$. 根据前述分析, 外差信号在频域上可表示为
$F'\left( \upsilon \right) = {F_{\rm{S}}}\left( {{\upsilon _{\rm{S}}}} \right) * {F_{{\rm{LO}}}}\left( {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}} \right).$
由于本振光频域内为冲击函数, 根据卷积定理, 探测器响应带宽内的外差信号为
$F'\left( \upsilon \right) = {A_{{\rm{LO}}}}.$
探测器输出的外差信号经过RF滤波器滤波, RF滤波函数可视为窗函数:
$H\left( \upsilon \right) = \left\{\!\!\!{\begin{array}{*{20}{l}} c, &{\upsilon _{\rm{L}}} \leqslant \left| \upsilon \right| \leqslant {\upsilon _{\rm{H}}}, \\ 0, &{\rm{others, }} \end{array}} \right.$
式中${\upsilon _{\rm{H}}}$${\upsilon _{\rm{L}}}$分别为滤波器通频带的上、下边带截止频率; c为滤波带宽内的增益, 滤波器通频带内信号衰减很小, 为了便于分析, 令c = 1. 外差信号经过RF滤波后为
$F''\left( \upsilon \right) = {A_{{\rm{LO}}}}H\left( \upsilon \right).$
以上是分析一般测量系统ILS函数的过程, 由于激光外差光谱仪获得的光谱信号是锁相放大器解调平均的结果, 输入单次狄拉克函数无法求出准确的ILS函数. 因此, 假设在锁相放大器积分时间内有持续的冲击函数输入光谱仪中, 积分时间内输入信号即为
${f_{\rm{S}}}\left( t \right) = \mathop {{\rm{lim}}}\limits_{N \to \infty } \sum\limits_{i = 1}^N {{\rm{\delta }}\left( {t - \left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right)} \right)} , $
式中$ \tau $为锁相放大器的积分时间, t0表示扫描周期内的某一时刻, N为积分时间内冲击函数的总个数, i表示积分时间内的第i个时刻. 在积分时间内, 函数信号发生器输出的电压信号对本振光波长进行调制, 经过锁相放大器解调平均后的信号为

$ \begin{split} F''' &= \dfrac{1}{N}\sum\limits_{i = 1}^N {{A_{{\rm{LO}}}}H\left\{ {\upsilon - \left[ {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {t - \left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right)} \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right]} \right\}} \\ & = \dfrac{1}{N}\sum\limits_{i = 1}^N {{A_{{\rm{LO}}}}H\left( \upsilon \right) * \operatorname{\rm{\delta} }\left\{ {\upsilon - \left[ {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {t - \left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right)} \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right]} \right\}} \\ & = {A_{{\rm{LO}}}}H\left( \upsilon \right) * \dfrac{1}{N}\sum\limits_{i = 1}^N {{\rm{\delta }}\left\{ {\upsilon - \left[ {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {t - \left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right)} \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right]} \right\}} \end{split}. $

在积分时间内, 本振波长的变化范围是${\upsilon _{{\rm{LO}}}}{\rm{(}}{{t}_{\rm{0}}}{\rm{ - }}\tau {\rm{/2) }}$${\upsilon _{{\rm{LO}}}}{\rm{(}}{{t}_{\rm{0}}}{\rm{ + }}\tau {\rm{/2)}}. $ 因此, (8)式中卷积符号后的一项等价于
$\begin{split} & \dfrac{1}{N}\sum\limits_{i = 1}^N {{\rm{\delta }}\left[ {\upsilon - \left( {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right)} \right]} \\ = & \left\{\!\!\!\!{\begin{array}{*{20}{l}} \dfrac{1}{N}{\rm{\delta }},\!\! &{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - {\tau / 2}} \right) \leqslant \upsilon \leqslant {\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} + {\tau / 2}} \right)\!,\\ 0, &{{\rm{others}}.} \end{array}} \right.\end{split}$
由(9)式可知
$\dfrac{1}{N}\sum\limits_{i = 1}^N {\delta \left[ {\upsilon - \left( {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right)} \right]} $
只有在${\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - \tau /2} \right)$${\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} + \tau /2} \right)$波长范围内存在有效信号, 其他范围幅值为0, 且
$ \begin{split} & \int_{{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - {\tau /2}} \right)}^{{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0}{{ + }}{\tau /2}} \right)} \dfrac{1}{N}\\ \times & {\sum\limits_{i = 1}^N {{\rm{\delta }}\left[ {\upsilon - \left( {{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - \dfrac{\tau }{2} + \dfrac{i}{N}\tau } \right) - {\upsilon _{\rm{S}}}} \right)} \right]} } {\rm{d}}\upsilon = 1.\end{split} $
因此在积分时间内, 当$N \to \infty $时, 本振光波长的变化大小为
$\Delta \upsilon {{ = }}{\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} + {\tau /2}} \right) - {\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - {\tau /2}} \right).$
此时可以令
$\varGamma \left( \upsilon \right) = \left\{\!\!\!\!{\begin{array}{*{20}{l}} 1,& {\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} - {\tau /2}} \right) < \upsilon < {\upsilon _{{\rm{LO}}}}\left( {{t_0} + {\tau /2}} \right), \\ 0,&{{\rm{others}}.} \end{array}} \right.$
外差信号经过锁相放大器的解调, 便将原来频域内的信号转换到了时域进行处理. 解调后的外差信号经过锁相放大器内部的低通滤波器滤波后输出[18,19], 低通滤波器的时域响应为hLP, 因此激光外差光谱仪的ILS函数可表示为
${{ILS}} = \dfrac{{{A_{{\rm{LO}}}}}}{{\Delta \upsilon }}H\left( \upsilon \right) * \varGamma \left( \upsilon \right) * {h_{{\rm{LP}}}}, $
式中ALO$\Delta \upsilon $在一般情况下为常数, 可令系统总增益为G, 则ILS函数可简化为
${{ILS}} = G \cdot H\left( \upsilon \right) * \varGamma \left( \upsilon \right) * {h_{{\rm{LP}}}}.$
由上述分析结果可以看出, 激光外差光谱仪的ILS函数是RF滤波函数、本振光波长变化函数和低通滤波函数卷积的结果. 因此, 在已知光谱仪本振光的波长调谐范围与扫描周期、RF滤波器通频带、锁相放大器的积分时间以及低通滤波器响应的情况下, 可获得准确的ILS函数.
实验室建立的3.53 ${\text{μm}}$激光外差光谱仪主要由三部分组成[20,21]: 太阳跟踪模块、外差光路模块和外差信号处理模块. 利用该光谱仪测量了3.53 ${\text{μm}}$波段内的整层大气透过率谱, 该波段内有多种气体分子的吸收, 其中HDO (中心波数${\upsilon _0}$ = 2831.8413 cm–1, 线强S = 3.014 × 10–24 cm–1/(mol·cm2))和CH4 (中心波数${\upsilon _0}$ = 2831.9199 cm–1, 线强S = 1.622 × 10–21 cm–1/(mol·cm2))两种分子的吸收强度合适, 适宜于用作水汽和甲烷浓度的反演. 在实验测量时, 影响ILS函数的主要参数如下.
1)本振光源. 使用Nanoplus公司生产的DFB带间级联激光器, 该光源在3.53 ${\text{μm}}$波长附近可实现连续无跳模扫描, 激光线宽优于10 MHz, 因此本振光可看作是理想单色光源. 使用函数信号发生器输出的三角波信号对本振光波长进行调制, 扫描周期为24 s, 扫描范围是2831.70—2832.15 cm–1, 在积分时间分别为10 ms和100 ms的时, 本振光波长在积分时间内的变化分别为0.00038 cm–1和0.0038 cm–1.
2) RF滤波带宽. 使用Minicircuits公司生产的RF滤波器对外差信号滤波, RF波器的通频带为25—55 MHz, 因此滤波带宽为30 MHz, RF滤波器的频域响应函数为
$H(\upsilon ) = \left\{\!\!\!\!{\begin{array}{*{20}{l}} 1, &0.00083\;{\rm{c}}{{\rm{m}}^1} < \left| \upsilon \right| < 0.00183\;{\rm{c}}{{\rm{m}}^{ - 1}}, \\ 0, &{{\rm{others}}.} \end{array}} \right.$
3)积分时间与低通滤波器. 实验时分别将锁相放大器的积分时间设置为10 ms和100 ms, 根据锁相放大器中的低通滤波带宽与积分时间的函数关系[18,19], 此时低通滤波带宽的理论值分别为0.78 Hz和7.8 Hz, 考虑到实际滤波带宽具有一定的展宽, 因此计算ILS函数时将低通滤波的带宽分别设置为2 Hz和10 Hz, 其时域响应函数分别为
${h_{{\rm{lp}}}}(t) = {2 / {\text{π}}}{\rm{sinc}}(2t)\begin{array}{*{20}{c}} {}&{\tau = 10\;{\rm{ms}}},\end{array} $
${h_{{\rm{lp}}}}(t) = {{10} / {\text{π}}}{\rm{sinc}}(10t)\begin{array}{*{20}{c}} {}&{\tau = 100\;{\rm{ ms}}}. \end{array}$
根据(14)式, 将RF函数分别与(16)和(17)式进行卷积可得到积分时间分别为10 ms和100 ms时的ILS函数, 结果如图2所示.
图 2 RF滤波函数与ILS函数
Figure2. RF filter function and presented ILS function

由结果可得: 积分时间为10 ms和100 ms时, 光谱分辨率分别约为0.005 cm–1和0.025 cm–1. 在扫描周期较大而积分时间很小的情况下, 双边RF滤波带宽可近似为光谱仪的光谱分辨率; 而当积分时间较大时, 光谱仪的实际分辨率远小于双边RF滤波带宽.
利用3.53 ${\text{μm}}$激光外差光谱仪测量了合肥地区2018年4月10日11:30—13:00约1.5 h内的透过率光谱, 积分时间分别为10 ms和100 ms时测得的其中一组透过率谱如图3所示.
图 3 不同积分时间测量的透过率谱
Figure3. Measured transmittance spectra with different integral time

从测量结果可明显看出, 积分时间为100 ms时, 虽然测量结果具有较高的信噪比, 水汽的吸收谱线未被明显平滑, 但甲烷的吸收谱线平滑较为严重. 主要是由于水汽含量的75%都集中在距离近地面4 km以下的大气中, 吸收线型主要为线宽较宽的Lorentz线型; 而甲烷的浓度在整层大气中的分布较为均匀, 因此线宽较窄的Voigt和Gauss线型对整层的吸收结果也有较大影响.
利用实验获得的不同积分时间情况下的透过率谱数据, 结合合肥地区的大气温、湿、压模式和美国标准大气成分模式对水汽和甲烷柱浓度进行了最小二乘拟合反演[21], 并将ILS函数耦合进反演过程.
在反演水汽和甲烷柱浓度时, 分别使用RF滤波函数和本文的ILS函数, 并对使用两种函数的反演结果和残差进行比较分析. 其中一组反演的透过率结果和残差比较如图4所示.
图 4 (a)积分时间为10 ms透过率拟合结果及残差; (b)积分时间为100 ms透过率拟合结果及残差
Figure4. (a) Fitting results of transmittance and residuals with $\tau$ = 10 ms; (b) fitting results of transmittance and residuals with $\tau$ = 100 ms.

由反演结果可以看出, 积分时间为10 ms时, 系统的光谱分辨率很高, 使用RF滤波函数和本文ILS函数得到的反演结果无明显差别. 而积分时间为100 ms时, 使用本文的ILS函数反演时, 甲烷吸收峰值处的残差值减小至3.75 × 10–4, 残差比使用RF滤波函数时减小约100%, 而水汽吸收峰值处残差无明显变化. 此外, 残差平方和是反映反演结果准确性的重要指标之一, 因此对11:30—13:00时间段内测量的数据使用不同的ILS函数进行反演, 残差平方和的结果如图5所示.
图 5 透过率残差平方和的变化
Figure5. Variation of sum of squared residual of transmittance

由反演结果的残差可看出积分时间为100 ms时, 使用本文线型函数进行反演的残差平方和平均值为1.282, 比使用RF滤波函数反演时减小了0.244, 减小约16%. 水汽和甲烷的柱浓度反演结果如图6所示.
图 6 不同ILS函数反演出的水汽和甲烷柱浓度变化
Figure6. Variations of water vapor and methane column density inversed with different ILS function

从水汽和甲烷柱浓度的反演结果可以看出, 在测量时间段内, 不同积分时间情况下, 水汽和甲烷的柱浓度反演结果变化趋势基本一致. 积分时间为10 ms时, 水汽柱浓度均值为1.2 g/cm2, 甲烷柱浓度均值为1.116 mg/cm2; 积分时间为100 ms, 使用本文ILS函数时, 水汽柱浓度的平均值为1.17 g/cm2, 比使用RF滤波函数反演时减小了0.031 g/cm2; 甲烷柱浓度的平均值1.127 mg/cm2, 比使用滤波器函数反演时增加了0.052 mg/cm2, 甲烷的柱浓度的反演结果与积分时间为10 ms时的反演结果间的相对误差由3.7%减小至0.98%.
综合上述结果可以得出: 第一, 甲烷等气体的吸收线宽较窄, 光谱测量时更易受ILS函数的影响. 因此, 获得准确的ILS函数对吸收线宽较窄的气体反演十分重要. 第二, RF滤波频域响应函数作为外差光谱仪的ILS函数, 未考虑积分时间的影响, 反演时存在较大误差; 利用本文获取的ILS函数表达式, 应用在激光外差光谱仪的信号处理上, 有效减小了反演时的透过率残差.
通过对激光外差原理、信号处理过程和影响激光外差光谱仪的ILS函数的各个影响因素进行逐一分析, 获得了激光外差光谱仪的ILS函数表达式. 将该函数耦合进3.53 ${\text{μm}}$波段内水汽和甲烷柱浓度的反演, 残差平方和比使用RF滤波函数时减小16%; 甲烷吸收峰值处的透过率残差值减小100%, 水汽吸收峰值处的残差无明显变化, 使用本文ILS函数反演进一步减小了拟合的误差. 今后, 将进一步将研究本振光线宽、波长漂移等对ILS函数的影响, 并针对ILS函数的测量开展研究, 获得激光外差光谱仪实际工作时的ILS函数, 为反演气体的浓度廓线奠定基础.
相关话题/激光 测量 信号 光谱 仪器

  • 领限时大额优惠券,享本站正版考研考试资料!
    大额优惠券
    优惠券领取后72小时内有效,10万种最新考研考试考证类电子打印资料任你选。涵盖全国500余所院校考研专业课、200多种职业资格考试、1100多种经典教材,产品类型包含电子书、题库、全套资料以及视频,无论您是考研复习、考证刷题,还是考前冲刺等,不同类型的产品可满足您学习上的不同需求。 ...
    本站小编 Free壹佰分学习网 2022-09-19
  • 2 μm波段硫系玻璃微球激光器的制备和表征
    摘要:工作在$2\;{\text{μ}}{m{m}}$波段附近的中红外微球激光器在生物医学传感、激光雷达、窄带光学滤波和空气污染监控等领域具有重要的应用价值.本文以自制的Tm3+-Ho3+共掺的Ge-Ga-Sb-S(2S2G)硫系玻璃为基质材料,采用玻璃粉末高温漂浮熔融法批量制备了高品质(典型品 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 不同样品温度下聚焦透镜到样品表面距离对激光诱导铜击穿光谱的影响
    摘要:研究了不同温度下聚焦透镜到样品表面距离对激光诱导击穿光谱(laser-inducedbreakdownspectroscopy,LIBS)强度的影响,使用Nd:YAG脉冲激光激发样品并产生等离子体,探测的等离子体发射的光谱线为Cu(I)510.55nm,Cu(I)515.32nm和Cu(I)5 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 激光刻蚀对镀金表面二次电子发射的有效抑制
    摘要:使用红外激光刻蚀技术在镀金铝合金表面制备了多种形貌的微孔及交错沟槽阵列.表征了两类激光刻蚀微阵列结构的三维形貌和二维精细形貌,分析了样品表面非理想二级粗糙结构的形成机制.研究了微阵列结构二次电子发射特性对表面形貌的依赖规律.实验结果表明:激光刻蚀得到的微阵列结构能够有效抑制镀金表面二次电子产额 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 利用光谱和质谱成像技术实现指纹痕量检测
    摘要:近年来,依赖于先进光源的化学成像技术迅速发展,极大提高了痕量检测的准确性,在公共安全、环境、食品、医药、考古等领域具有重要的实用价值.在痕量检测中,通过将成像技术与光谱测量技术、质谱技术等相结合,能够同时获取检验对象的物质组成和二维图像信息,不仅可以揭示材料表面的痕量物质成分及其分布,还可以在 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • BeC分子基态和低激发态光谱性质和解析势能函数
    摘要:BeC是一个具有丰富低激发电子态的分子,本文基于动态权重完全活性空间自冾场方法获得的参考波函数,采用多参考组态相互作用方法对BeC分子进行高精度的从头计算,获得了BeC分子${{m{X}}^3}{{\text{Σ}}^-}$,${m{A}}^3{\text{Π}}$,${{m{b} ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 聚二甲基硅氧烷微流道中光流控荧光共振能量转移激光
    摘要:将单一折射率的石英裸光纤植入由聚二甲基硅氧烷构成的基片微流道中,以低折射率的罗丹明B(RhB)和吡啶821(LDS821)乙醇溶液构成的供体和受体对作为激光增益介质.采用沿光纤轴向消逝波抽运方式,首先以波长为532nm的连续波激光器作为激励光,对荧光共振能量转移特性参数进行了研究.然后以波长为 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 双波长二极管合束端面抽运掺镨氟化钇锂单纵模360 nm紫外激光器
    摘要:报道了一种双波长半导体激光二极管(LD)合束端面抽运掺镨氟化钇锂晶体(Pr3+:LiYF4)全固态、单纵模360nm紫外激光器.该激光器采用V形折叠腔结构,利用反射式体布拉格光栅作为波长选择反射镜来压缩光谱线宽,与法布里-珀罗(F-P)标准具组合构成窄带滤波器进行单纵模的有效选取,通过I类位相 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 激光相干场成像散斑噪声复合去噪方法
    摘要:噪声是影响激光相干场高分辨成像系统像质的重要因素,激光相干场成像系统既受背景光加性噪声影响,又受激光乘性散斑噪声影响.为解决激光相干场成像系统受激光乘性散斑噪声和背景光加性噪声叠加引起的成像像质退化效应问题,从噪声抑制角度提高激光相干场系统高分辨成像像质,研究建立了激光散斑乘性噪声和背景光加性 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 基于双相延迟模型的飞秒激光烧蚀金属模型
    摘要:为了分析飞秒激光烧蚀过程,在双相延迟模型的基础上建立了双曲型热传导模型.模型中考虑了靶材的加热、蒸发和相爆炸,还考虑了等离子体羽流的形成和膨胀及其与入射激光的相互作用,以及光学和热物性参数随温度的变化.研究结果表明:等离子体屏蔽对飞秒激光烧蚀过程有重要的影响,特别是在激光能量密度较高时;两个延 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29
  • 基于地基观测的时序卫星红外光谱建模与分析
    摘要:针对地基观测的卫星红外光谱受复杂因素的影响和外场试验对测量卫星物性信息的缺乏,无法解释卫星红外光谱反演出特征的有效性和具体物理意义的问题,提出了一种基于地基观测的卫星热红外光谱的建模和分析的方法.首先,考虑了太阳辐射、地球辐射、卫星各面对探测器的可见情况、地基探测器可探测卫星的范围、大气衰减等 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-29