ANALYSIS FOR DYNAMIC RESPONSE OF FUNCTIONALLY GRADED MATERIALS USING POD BASED REDUCED ORDER MODEL
ZhengBaojing1,*,, LiangYu2, GaoXiaowei2, ZhuQianghua2, WuZeyan1 1College of Hydraulic and Environmental Engineering, China Three Gorges University, Yichang 443002, Hubei, China2State Key Laboratory of Structural Analysis for Industrial Equipment, School of Aeronautics and Astronautics, Dalian University of Technology, Dalian 116024, China 中图分类号:O321 文献标识码:A
关键词:特征正交分解;模型降阶;动力响应;功能梯度材料 Abstract In order to quickly analysis the response of heterogeneous materials under dynamic loads, a reduced order method was presented in this paper which only needed to compute dynamic characteristics of homogeneous material under sudden load and got the results for analysis complex non-homogeneous material. Firstly, we used the finite element method to compute the displacement field of homogeneous materials under sudden load, and then discretized data samples was obtained to establish a database which including every moment displacement information of all degrees of freedom (order of ) during a period of time. Secondly, dealing with database by specific way of time discretization, a snapshot matrix was formed. The matrix was decomposed into orthogonal basis by proper orthogonal decomposition method and we picked up the major basis from that. Till now we achieved the goal that reducing the model (). Finally, the basis were used to obtain order-reduced governing dynamic equation. Different dynamic loads of time dependent were applied to the model, and the dynamic response of non-homogeneous material would be achieved by solving order-reduced governing dynamic equations. The displacement fields of traditional FEM and proposed ROM were compared. 2D and 3D examples showed that the computing scales reduced one or two orders of magnitude. Keywords:proper orthogonal decomposition;reduced order method;dynamic response;functionally graded materials -->0 PDF (26162KB)元数据多维度评价相关文章收藏文章 本文引用格式导出EndNoteRisBibtex收藏本文--> 郑保敬, 梁钰, 高效伟, 朱强华, 吴泽艳. 功能梯度材料动力学问题的POD模型降阶分析 [J]. 力学学报, 2018, 50(4): 787-797 https://doi.org/10.6052/0459-1879-18-069 ZhengBaojing, LiangYu, GaoXiaowei, ZhuQianghua, WuZeyan. ANALYSIS FOR DYNAMIC RESPONSE OF FUNCTIONALLY GRADED MATERIALS USING POD BASED REDUCED ORDER MODEL [J]. Acta Mechanica Sinica, 2018, 50(4): 787-797 https://doi.org/10.6052/0459-1879-18-069 结构受到多种激励产生的振动问题在各个领域都很常见, 例如, 风力涡轮机在风载荷作用下的振动问题对涡轮机的设计中非常关键[1]; 车辆在路面行驶时, 会因路面不平而产生振动, Yau等[2]对移动汽车上受到多种激励的悬臂梁进行分析, 并研究了共振现象以及地震波等不同载荷下悬臂梁的动态响应; 桥梁以及大型建筑物在地震或风作用下的振动bib3; 梁的振动 等. 如何利用数值方法快速计算和预测结构动力响应具有重要的意义. 功能梯度材料是一种被设计为组成成分在固体中连续变化的复合材料, 故具有多种材料的特性, 其性能要高于一般的传统层合式复合材料, 可以广泛应用于高分子膜和燃料电池[6]、航空航天[7,8,9]、微机电系统[10]等领域. 在实际应用中, 大部分的功能梯度材料都是在动态载荷下工作的, 研究功能梯度材料的结构及其动力响应问题在理论研究和实际应用中都具有深远的意义[11], 得到了国内外专家****的关注. Shahba等[12] 对轴向功能梯度Euler-Bernoulli梁的自由振动和稳定性展开研究; Librescu等[13] 讨论了由功能梯度陶瓷材料制成的自旋薄壁梁的热弹性建模、振动和不稳定性: Thomas等[14]分析了功能梯度纳米管强化复合材料壳结构的振动问题. 之前****研究大多集中于对全阶模型的分析,由于材料性质宏观上的不均匀性, 利用常规数值方法进行分析时, 需要划分大量的单元, 计算工作量巨大[15]. Perez 等[16]****对于非线性各向同性梁和功能梯度板的热弹性动力学问题进行了降阶分析, 并与有限元的全阶模型进行对比, 结果非常一致. 因此, 寻找能够大幅度降低问题维数的办法是解决此类问题的关键. 特征正交分解(proper orthogonal decomposition, POD)[17,18,19,20,21] 正是这样一种高效的降阶方法, 其目的在于寻找给定数据在最小二乘意义下最优的低维逼近, 作用是将多维的物理过程进行低维的近似描述, 用较少的自由度将结构特征表示出来, 进而达到简化物理模型、节省计算时间和计算负荷的目的. 因此, POD方法常被用来解决实际问题数值模拟过程中的降阶问题. 本文在过去对模型降阶法研究的基础上[22,23,24], 提出了一种不同载荷作用下快速分析功能梯度材料动态响应问题的降阶方法. 使用有限元商业软件ANSYS 17.0 计算出均质材料在静态载荷作用下的全阶模型位移场, 并在指定时刻取得瞬像矩阵, 利用特征正交分解方法对变量空间进行POD基底提取, 把整个高维变量空间投影到低维变量空间, 随后利用所得到的POD基底, 计算功能梯度材料在不同动态载荷下的响应值. 本文采用特征正交分解, 推导了一种模型降阶方法, 只需计算一次均质材料动力学问题的全阶模型, 对于功能梯度材料, 可以在低维空间中分析求解, 以期大大降低复杂问题的规模, 提高求解效率.
考虑如图1所示功能梯度悬臂梁, 长 , 高 , 弹性模量 , 质量密度 , 泊松比 . 忽略阻尼影响. 如图2所示, 梁的自由端在 时刻受到静态集中载荷 . 本算例有限元模型采用4节点平面单元solid182, 共划分576 个单元, 637 个节点. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图1自由端受静态集中载荷作用的悬臂梁. -->Fig.1Cantilever beam under a sudden concentrated load at the free-end. -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图2悬臂梁右端所受集中载荷. -->Fig.2Concentrated load at the right-end of cantilever beam. -->
悬臂梁为均质材料时, 在图2静态载荷作用下, 梁右端中点处的竖向位移如图3所示. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图3受集中载荷时悬臂梁右端中点竖向位移. -->Fig.3Vertical displacement at the right center of cantilever beam under a concentrated load. -->
取 时间段内的解作为全阶模型的解空间, 用这些样本点构造瞬像矩阵, 再用前文所述方法进行分析, 得到模型的POD基底. 图4所示为前二十阶POD基底所对应的特征值, 可以看出特征值呈现急剧衰减现象, 其中前三阶POD基底对应的特征值占总能量的 . 图5给出了前三阶模态 方向和 方向POD基底的几何形态图. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图4前二十阶模态对应的特征值. -->Fig.4Eigenvalue of first 20 modes -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图5, 方向POD基底的前三阶模态. -->Fig.5First three modes of and direction POD basis -->
取功能梯度材料物性参数沿轴方向变化(材料一): 弹性模量, 质量密度. 其中, Pa, , , . 结构受到如图6 所示两种动态载荷. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图6动态载荷的时间函数. -->Fig.6Dynamic loads of time dependent function -->
在动态载荷作用下, 得到材料一悬臂梁右端中点受到正弦函数载荷和线性载荷时的竖向位移(见图7和图8). 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图7受动态载荷时悬臂梁右端中点竖向位移(材料一). -->Fig.7Vertical displacement of cantilever beam right center under a dynamic load (material one) -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图8受动态载荷时悬臂梁右端中点竖向位移(材料一). -->Fig.8Vertical displacement of cantilever beam right center under a dynamic load (material one) -->
取功能梯度材料物性参数沿y轴方向变化(材料二), 弹性模量 , 质量密度 . 其中, Pa, , , . 结构受到如图6 所示两种动态载荷 . 得到材料二悬臂梁右端中点受到载荷 和载荷 时的竖向位移, 如图9和图10所示. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图9受动态载荷时材料二悬臂梁右端中点竖向位移. -->Fig.9Vertical displacement of cantilever beam right center under a dynamic load (material two) -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图10受动态载荷时材料二悬臂梁右端中点竖向位移. -->Fig.10Vertical displacement of cantilever beam right center under a dynamic load (material two) -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图12受静态载荷时悬臂梁右端中点竖向位移. -->Fig.12Vertical displacement at the right center of cantilever beam under a distributed load. -->
利用 s区间内的位移场获取模型的100个快照组成瞬像矩阵(时间步长0.005 s), 采用前文所述方法求得POD基底. 功能梯度材料物性参数沿 轴方向变化: 弹性模量在 Pa范围内变化, 满足 , 质量密度的变化范围是 , 且满足关系式 . 其中, Pa, , , . 考虑阻尼影响, 当阻尼系数 时, 功能梯度悬臂梁长期振动结果如图13 所示. 正是由于考虑了阻尼的影响, 悬臂梁在振动过程中动能不断耗散, 振幅不断减小, 最后趋于稳定. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图13阻尼系数为时分布载荷长期作用下右端中点位移. -->Fig.13Midpoint vertical displacement at the right end of beam under a long time distributed load when damping coefficient equals 0.4 -->
若模型受如图6所示动态载荷时, 在正弦函数载荷作用下功能梯度材料梁右端中点的竖向位移如图14 所示. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图14受载荷时模型右端中点竖向位移(前四十阶模态). -->Fig.14Midpoint vertical displacement at the right end of beam under load (top forty modes) -->
由3.3节可知, 截断不同数量的POD基底所包含的系统能量不同. 模型受图6所示动态载荷 时, 取两组截断数量的POD基底分别计算节点位移. 图15是取第一阶POD基底时降阶模型和全阶模型位移对比, 由于第一阶基底占了总能量份额的97.9.1 , 可以看出虽然大致趋势吻合但位移值误差较大: 当取前四十阶POD基底时(图16), 由于包含了整个系统99.99 以上的能量, 因此降阶模型结果与全阶模型吻合得非常好, 并且降阶模型只需求解四十个方程. 显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图15受载荷时模型右端中点竖向位移(第一阶模态) -->Fig.15Midpoint vertical displacement at the right end of beam under load (the first mode) -->
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图16受载荷时模型右端中点竖向位移(前四十阶模态). -->Fig.16Midpoint vertical displacement at the right end of beam under load (top forty modes) -->
用本文降阶法和有限元全阶模型(5487个自由度)计算两种动态载荷作用下0 4 s (时间步长0.005 s) 的位移场, 所花费时间列于表1. 值得注意的是, 降阶法所记录的时间是指求解降阶微分方程的时间, 不包括前期建立数据库(38.93 s)、组集有限元系数矩阵(6.98 s)和求解降阶POD基底(1.55 s) 花费的时间, 这些前期的准备工作可以提前计算, 并且只需准备一次, 对于后续动态载荷功能梯度材料问题可以使用已经求得的POD基底, 计算多种工况下不同种材料的动态响应问题, 故这种时间统计是有意义的. 模型在两种载荷下的计算能量误差分别为2.727 , 3.630 . Table 1 表1 表1两种动态载荷下位移场的计算时间 Table 1Computational time of displacement field under two dynamic loads
显示原图|下载原图ZIP|生成PPT 图 21节点B的方向位移随时间变化曲线. -->Fig.21Time dependent displacement of -direction for node B -->
图20和图21为节点A和B在动态载荷下各个时刻位移的变化情况, 为了对比不同种材料对节点位移的影响, 图中也画出了均质材料在静态载荷下节点A和B的位移曲线. 从图中可以看出, 当材料的弹性模量和质量密度沿径向增大后, 节点的位移随之变小, 但由于载荷随时间逐渐增大, 又呈现出逐步攀升的状态, 这是符合实际情况的. 另外也可以看出, 降阶模型和全阶模型计算结果非常吻合, 通过进一步计算得到节点A和节点B位移平均误差分别为2.01和1.77. 表2分别记录了两种方法所花费的时间. Table 2 表2 表2两种模型计算位移场的时间 Table 2Computational time of displacement field for two different model
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