朱跃^*,, 姜胜耀, 杨星团, 段日强^*,
清华大学 核能与新能源技术研究院, 先进核能技术协同创新中心, 教育部先进反应堆工程与安全重点实验室, 北京 100084

MECHANISM ANALYSIS OF PRESSURE OSCILLATION IN PARTICLE METHOD

ZhuYue^*,, JiangShengyao, YangXingtuan, DuanRiqiang^*,
Key Laboratory of Advanced Reactor Engineering and Safety of Ministry of Education, Collaborative Innovation Center of Advanced Nuclear Energy Technologyrm, Institute of Nuclear and New Energy Technology, Tsinghua University, Beijing 100084 China
文献标识码:A

通讯作者:通讯作者: 朱跃, 博士研究生, 主要研究方向: 反应堆热工水力, 粒子法.E-mail: flyzhuyue@163.com; 段日强, 副研究员, 主要研究方向: 反应堆热工水力, 粒子法. E-mail: duanrq@tsinghua.edu.cn通讯作者: 朱跃, 博士研究生, 主要研究方向: 反应堆热工水力, 粒子法.E-mail: flyzhuyue@163.com; 段日强, 副研究员, 主要研究方向: 反应堆热工水力, 粒子法. E-mail: duanrq@tsinghua.edu.cn
收稿日期:2017-08-29
接受日期:2018-03-19
网络出版日期:2018-06-10
版权声明:2018《力学学报》编辑部《力学学报》编辑部 所有
基金资助:国家自然科学基金资助项目(11472155).

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摘要
移动粒子半隐式法(moving particle semi-implicit method, MPS)是一种适用于不可压缩流体的无网格方法, MPS方法常应用于自由表面大变形问题.MPS 方法提出至今一直存在着严重的压力振荡问题. 本研究针对MPS 方法中存在的压力振荡现象, 首先将实际的物理问题简化为一维模型, 并从粒子之间相互位置关系的角度说明了MPS 方法中压力波动产生的原因.在采用MPS方法进行模拟时, 加入了粒子碰撞模型, 通过对碰撞系数的选择从而控制粒子之间的相互位置关系.并且对经典的溃坝问题进行了模拟, 结果表明随着碰撞系数的增加, 粒子数密度偏差的波动幅度都会减小, 从而压力振荡的幅度得到了有效的抑制.并且对比了两种不同核函数对压力振荡的影响, 结果表明: 采用高斯核函数时, 压力振荡的幅度更小, 这是因为采用高斯核函数时, 相同的粒子位置波动幅度将会得到较小的粒子数密度偏差的波动.由于在模拟过程中粒子运动的随机性, 这将导致粒子数密度偏差产生随机的波动, 从而产生压力振荡, 因此粒子法中的压力振荡很难彻底消除.

关键词：移动粒子半隐式法;压力振荡机理;碰撞模型;核函数
Abstract
The moving particle semi-implicit method was developed to simulate incompressible fluid using a meshless method. There was a big problem that the space distribution and the time variation of pressure oscillate drastically in the MPS method. In order to investigate the pressure oscillation in the MPS method, the simplified one-dimensional model was developed. The mechanism of pressure oscillation in the MPS method was illustrated by the movement and the relative position between the center particle and its neighbor particles. The collision model was employed in the simulation and the relative position between particles was controlled by choosing different collision parameters. The classical dam break problem was simulated. With the increase of collision parameter, the fluctuation of the deviation of particle number density decreased. According, the amplitude of pressure oscillation was suppressed. Two different kernel functions were also employed to investigate the pressure oscillations. The results showed that the gauss kernel function improved the stabilization of pressure calculation. It was the reason that the same movement of particles lead to less deviation of particle number density when the gauss kernel function was used. And the randomness of particles motion led to random fluctuation in the deviation of particle number density. As a result, the pressure fluctuation in MPS method occurred and it was difficult to be eliminated.

Keywords：moving particle semi-implicit method;mechanism of pressure oscillation;collision model;kernel function

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朱跃, 姜胜耀, 杨星团, 段日强. 粒子法中压力振荡的机理研究[J]. 力学学报, 2018, 50(3): 688-698 https://doi.org/10.6052/0459-1879-17-294
Zhu Yue, Jiang Shengyao, Yang Xingtuan, Duan Riqiang. MECHANISM ANALYSIS OF PRESSURE OSCILLATION IN PARTICLE METHOD[J]. Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics, 2018, 50(3): 688-698 https://doi.org/10.6052/0459-1879-17-294

引言

移动粒子半隐式法(moving particle semi-implicit method. MPS)是一种基于拉格朗日框架的无网格方法, 它首先是由东京大学的Koshizuka^[1,2]提出的, 并且被广泛地应用于核工业领域^{[3,4,5,6,7,8,9,10]}和海洋工程领域^{[11,12,13,14,15]}.MPS 方法提出至今, 一直存在着严重的压力振荡问题. Khayyer等^[16]在其研究中对于静水压力的模拟, Shibata等^[14]应用MPS 方法对甲板上浪产生的拍击压力的模拟, Lee等^[17]应用MPS 方法对溃坝问题进行的模拟, 都发现了较大的压力振荡现象.很多****对此也进行了相关的研究, Sueyoshi等^[18]在研究压力振荡问题时, 通过对压力进行后处理光滑平均处理得到光滑的压力曲线, 这种方式确实能够得到适用于工程实际的压力数据, 但是并未从本质上解决压力振荡问题.Khayyer 和Gotoh^[16,19]通过采用一种高精度的压力梯度模型和全新的压力泊松方程源项, 并且对压力泊松方程的系数矩阵项引入弱可压缩条件, 将MPS方法中压力振荡进行抑制.Kondo和Koshizuka^[20]提出了一种新型的压力泊松方程源项, 该源项包含三个部分: 一个主要项和两个误差补偿项, 并且通过对静水问题、溃坝问题的研究说明提出的新型源项能够成功地减轻模拟过程中存在的压力振荡.Lee等^[17]认为影响压力振荡的因素包括压力泊松方程的源项、梯度模型、粒子碰撞模型和自由表面的识别等, 并且对上述因素进行改进, 减轻了压力振荡现象.Tanaka和Masunaga^[21]通过对自由表面处的粒子数密度和初始粒子数密度进行重构的方式, 为压力泊松方程提供了更为精确的压力边界条件, 从而在一定程度上缓解了MPS 方法中的压力振荡问题.Shibata 等^[22]针对MPS 方法中的压力振荡问题也进行了深入的研究, 提出了一种新型的自由表面识别方案, 为压力泊松方程的计算提供了准确的边界条件.同时通过加入虚拟粒子的概念, 提出了一种新型的压力梯度模型和拉普拉斯算子模型, 并应用到模拟溃坝问题、静水问题等, 结果表明压力振荡能够得到很好的抑制.潘徐杰和张怀新^[23]通过对比不同核函数下压力振荡的表现, 判断了核函数的适用性, 但是并没有解释核函数通过何种方式影响MPS 方法中的压力振荡问题.Duan等^[24]通过对MPS方法中加入平均密度和连续加速度的方法, 稳定了MPS 方法中的压力波动现象.
上述研究都是针对压力脉动提出了各种缓解压力振荡的方法, 然而对引起压力振荡的原因并没有进行详尽地研究.本文将对MPS方法中压力脉动的机理展开研究.首先通过对粒子模型的一维简化, 阐述了MPS方法中压力波动与由于粒子之间相互位置关系所引起的粒子数密度偏差波动之间的相互关系.并且通过在MPS方法中加入碰撞模型的方法, 控制在模拟过程中粒子之间的相互位置, 从而研究数密度偏差波动和压力波动之间的关系.并且对比了采用两种不同核函数时压力振荡的波动情况, 通过从核函数与粒子数密度偏差之间的相互关系出发, 探讨核函数与压力脉动之间的联系.

1 数值计算方法

1.1 控制方程

对于不可压缩流体, 其连续性方程和Navier-Stokes方程可写成如下形式
dρdt=0(1)
ρdudt=-?P+μ?2u+G(2)
其中, u 表示流体的速度, P 表示流体的压力, ρ表示流体的密度, μ表示流体的动力黏度, G 表示重力加速度, t 表示时间.

1.2 MPS方法的数值模型

1.2.1 核函数
在MPS方法中, 粒子间相互作用模型是用来离散微分算子的.其中最基本的一个函数就是核函数, 粒子间的相互作用的关系在MPS法中最基本的体现就是通过核函数来实现的, 核函数也是MPS 法中其他所有模型的基础.N-S方程中的微分算子是通过核函数来转化为粒子之间的相互作用.在MPS 方法中, 核函数的公式如下
$\begin{equation}W(r)=\begin{cases} \dfrac{r_e}{r}-1,& 0<r<r_e\\ 0,& r\geqslant r_e \end{cases}\end{equation}$ (3)
其中, ${r=|r_i-r_j}$|是两个粒子之间的距离, ${r_i}$是{i}粒子的位置, ${r}_j$ 是{i}粒子支持域内的{j} 粒子的位置, ${r}_e$ 是粒子作用域的半径, 一般${r}_e=2.1 l_{0}$, ${l}_0$是初始粒子间距. 核函数${w(r)}$实质上是一种权函数, 也可认为是粒子同周围邻居的作用力函数, 其值由粒子间的距离所决定. 粒子之间距离相近, 核函数${w(r)}$ 的值就大；粒子之间距离较远, 核函数${w(r)}$ 的值就小. 并且, 研究的粒子不依赖于粒子作用域的半径${r_e}$以外的粒子. 以外的粒子.
1.2.2 粒子数密度
MPS法通过引入粒子数密度来替代密度的概念, 粒子数密度反映的是流场中粒子分布.粒子数密度的公式如下
$\begin{equation}n_i=\sum_{j\neq i}w\begin{pmatrix}\begin{vmatrix}r_j-r_i\end{vmatrix}\end{pmatrix}\end{equation}$(4)
其中, 粒子${j}$是在粒子${i}$支持域内的粒子. 粒子数密度正比于流体密度, 对于不可压缩流体, 粒子数密度为常数, 并且${n_i=n^0}$, 其中${n^0}$ 是初始的粒子数密度.
1.2.3 梯度模型
梯度模型是根据其数学概念离散表示粒子之间的相互作用. 假定$\phi$ 为任意标量, 那么表示粒子之间相互作用的梯度模型可写为
$\begin{equation}\big\langle\nabla{\phi}\big\rangle_i=\dfrac{d}{n^0}\sum_{j\neq i}\begin{bmatrix}\dfrac{{\phi}_j-{\phi}_i}{|r_j-r_i|^2}(r_j-r_i)w_{ij}\end{bmatrix}\end{equation}$ (5)
上式中, ${d}$是空间维度, ${n^0}$是初始粒子数密度值, ${w_{ij}}$表示${w(|r_j-r_i|)}$. 在MPS 法的模拟中, 只有作为标量的压力值{P}参与上式的计算. 为了增加计算的稳定性, 本文采用的梯度模型如下
$\begin{equation}\big\langle\nabla P\big\rangle=\dfrac{d}{n^0}\sum_{j\neq i}\begin{bmatrix}\dfrac{P_j-P_{i\rm min}}{|r_j-r_i|^2}(r_j-r_i)w_{ij}\end{bmatrix}\end{equation}$(6)
式中, ${P_j}$是{i}粒子的支持域内粒子的压力, ${P_{i\rm min}}$ 是{i}粒子支持域内所有粒子中压力最小的粒子.
1.2.4 拉普拉斯模型
拉普拉斯微分算子是用来度量物理量的空间扩散.假定Φ为任意标量, 那么表示粒子之间相互作用的拉普拉斯模型可写为
$\begin{equation}\big\langle\nabla^2{\phi}\big\rangle_i=\dfrac{2d}{\lambda n^0}\sum_{j\neq i}\begin{bmatrix}({\phi}_j-{\phi}_i)w_{ij}\end{bmatrix}\end{equation}$ (7)
其中,d是空间维度, λ定义为
$\begin{equation}\lambda=\sum_{j\neq i}\begin{vmatrix}r_j-r_i\end{vmatrix}^2w_{ij}/\sum_{j\neq i}w_{ij}\end{equation}$(8)
λ引入是对有限范围内的核函数代替无限范围的高斯函数带来误差的一种补偿.拉普拉斯 模型用来离散二阶导数项, 在MPS法的模拟中, 黏性力项用拉普拉斯微分算子进行离散.
1.2.5 压力泊松方程
在传统的MPS方法中, 压力的求解是通过求解压力泊松方程得到的, 其中, 系数矩阵项的离散通过拉普拉斯模型进行离散, 源项采用的是粒子数密度的偏差, 其公式如下
$\begin{equation}\dfrac{2d}{\lambda n^0}\sum_{j\neq i}\begin{bmatrix}\begin{pmatrix}P_j-P_i\end{pmatrix}w_{ij}\end{bmatrix}=-\dfrac{\rho}{\Delta t^2}\dfrac{\langle n^*\rangle_i-n^0}{n^0}\end{equation}$(9)

1.3 碰撞模型

对于流体内部粒子, 当粒子相互靠近时, 粒子之间的排斥力会增加, 特别在流体剧烈运动时, 流体内部会出现两个粒子之间距离非常接近的情况, 此时粒子之间的压力将会非常大, 从而流体内部会出现压力振荡.对于自由表面粒子, 由于自由表面粒子的压力在计算过程中被设置为0, 当飞溅的自由表面粒子突然碰撞自由表面并进入流体内部时, 此时该粒子的压力会突然增加, 这也是造成压力计算不稳定性的一个重要原因.针对上述情况, 在计算过程中加入了一个碰撞模型, 这个碰撞模型采用Lee^[17]在其研究中提出的碰撞模型.图1 是碰撞模型的示意图.在初始时刻, 粒子均匀分布, 粒子之间的距离为${l_0}$, 两个相互碰撞的粒子在碰撞前的质量和速度分别为当粒子之间的间距小于${al_0}$ 时, 粒子发生碰撞, 碰撞后的速度分别为${\textbf{u}^\prime_1}$和~${\textbf{u}^\prime_2}$. 其中$\alpha$ 是碰撞模型发生作用的系数, 一般取0.5~0.9之间, ${\beta_0}$ 是粒子碰撞后的反弹速度系数, 一般取0.2.
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图1碰撞模型示意图
-->Fig.1Schematic diagram of collision model
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2 压力振荡机理分析

在传统MPS方法中, 压力的求解是通过求解压力泊松方程得到的. 观察压力泊松方程, 即式(9)可以发现, 压力的求解与核函数和粒子数密度密切相关. 首先, 选择式(3)中的核函数作为研究对象. 式(3)中的核函数是MPS 方法中应用最为广泛的核函数, 在本研究中称之为MPS核函数. 为了更为清楚地分析MPS 方法中压力脉动的机理, 将问题简化为一维粒子模型, 图2 是在MPS核函数下粒子运动的一维化简图, 其中红色粒子为中心粒子, 蓝色粒子为其支持域内的周围粒子. 在求解压力泊松方程的中间步有一个临时可压缩阶段, 以下分析该过程的物理机理. 图2 中的蓝色虚线粒子表示的是蓝色粒子1 在临时可压缩过程中向右运动X倍${l_0}$的距离. 纵坐标是MPS核函数的粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$.当X>0 时, 粒子1 远离红色中心粒子, 流体处于拉伸状态, 粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$<0, 中心粒子与粒子1 之间的压力变小. 当X<0 时, 粒子1靠近红色中心粒子, 此时流体处于压缩状态, 粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$>0, 中心粒子与粒子1 之间的压力变大.
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图2MPS核函数下粒子的一维化简
-->Fig.2Simplified one-dimensional particle model of MPS kernel function
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同理, 图3(b)横坐标是粒子2向右移动X倍${l_0}$ 距离, 纵坐标是MPS 核函数的粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$. 同样, 当${X}>0$时, 粒子2远离红色中心粒子, 流体处于拉伸状态, 粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}<0$, 中心粒子与粒子2 之间的压力变小. 当${X}<0$时, 粒子2 靠近红色中心粒子, 此时流体处于压缩状态, 粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0>0}$, 中心粒子与粒子2 之间的压力变大. 对比粒子1 和粒子2, 移动相同距离后, 粒子1 造成的粒子数密度偏差比粒子2 大, 所以距离红色中心粒子较近的粒子1 对红色中心粒子的压力波动影响较大. 上述就是一维情况下的压力振荡机理, 当处理二维和三维问题时, 其基本的原理和一维情况是类似的, 但是粒子之间的相互位置关系会随着维度的增加而变得复杂.
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图3粒子1, 2向右移动距离和粒子数密度偏差$(n_i-n^0)/n^0$之间的关系
-->Fig.3The deviation in particle number density of different particle displacement
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3 数值计算

3.1 溃坝模型

溃坝模型是一个经典的自由表面大变形问题, 在溃坝过程中, 流体的流动具有强烈的非线性特征. 很多****^[25-30]采用粒子法对溃坝问题进行模拟, 并且取得了很好的效果. 在本研究中, 选用溃坝模型作为算例来研究MPS方法中压力振荡现象. Hu等^[31]在其自由表面流动问题中, 采用实验的方法对溃坝问题进行了研究, 并且测量了在溃坝过程中的压力-时间曲线. 本研究采用的溃坝模型尺寸和文献^[31]的溃坝模型相同. 图4 是溃坝模型的具体尺寸, 溃坝高22 cm, 溃坝长118 cm, 流体高12 cm, 流体长68 m. 流体为水, 密度为1000kg/m³, 水的动力黏度为1.000 6×10^-6 m²/s, 溃坝竖直壁面上的A 点是压力监测点. 重力加速度为9.8m/s², 初始粒子间距等于0.005 m, 粒子数量等于4592 个, 时间步长为0.001s.
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图4溃坝模型示意图
-->Fig.4Schematic diagram of dam break model
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3.2 数值计算方案

在压力振荡的机理分析中, 粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$的波动将会造成局部流体处于拉伸或者压缩状态, 从而造成局部流体粒子间的压力波动. 为了控制粒子之间相互位置在模拟过程中的波动程度, 采用碰撞模型来控制模拟过程中粒子之间的相互位置关系. ${\alpha}$ 是判断两个粒子是否相互碰撞的参数, 当粒子之间的间距小于${\alpha}l_0$ 时, 碰撞模型将发生作用, 两个相互靠近的粒子将由于碰撞模型的作用而发生相互分离. 那么当${\alpha}$ 取不同的数值, 粒子之间的距离将会控制在不同的范围内. 图5 的横坐标是图2 一维模型中粒子1 向右移动{X}倍${l_0}$ 的距离, 纵坐标是粒子数密度偏差${(n_i-n^0)/n^0}$.
从图5 中可以看到, 当 X=-0.1 时, 粒子数密度偏差(ni-n0)/n0=0.101 , 当X=0.1 时, 粒子数密度偏差(ni-n0)/n0=-0.083 .那么当α 取值为0.9 时, 由于当粒子之间的距离是就会发生相互碰撞而弹开, 因此理论上粒子之间的距离都控制在大于0.9 倍的l0 的距离范围内, 粒子数密度偏差(ni-n0)/n0 的最大波动值为0.101. 表1 是采用MPS 核函数时, 在不同碰撞系数下的粒子数密度偏差的最大波动值.从表1 中可以看到, 随着α 取值范围的减小, 粒子数密度偏差(ni-n0)/n0 的最大波动值将会变大, 并且由于粒子1 引起的粒子数密度偏差波动远大于由于粒子2 引起的粒子数密度偏差波动.在接下来的数值模拟过程中,α 的分别取值0.5, 0.7, 0.9和0.95四个数值进行计算.
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图5$\alpha=0.9$时粒子数密度偏差的波动范围示意图
-->Fig.5The fluctuation of the deviation in particle number density when $\alpha=0.9$
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Table 1
表1
表1采用MPS核函数时, 在不同碰撞系数下的粒子数密度偏差的最大波动值
Table 1The maximum fluctuation of the deviation in particle number density of different (n_i-n^0)/n^0 by MPS kernel function

Collision	Max fluctuation of α
coefficient	particle 1	particle 2
α = 0.5	0.913	0.152
α = 0.7	0.391	0.081
α = 0.9	0.101	0.024
α = 0.9	0.043	0.011

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3.3 MPS核函数计算结果

图6是采用MPS核函数时, 压力?时间、粒子数密度偏差?时间变化示意图.从图中可以看出, 在碰撞系数a不同的取值下, 压力振荡的幅度是不相同的.从图6(a)中可以看到, 碰撞系数 α=0.5 时, 压力振荡的幅度非常大, 并且在t=0.95 时, 计算发生了崩溃.这是因为由于碰撞系数取得过小时, 在计算过程中粒子将会发生聚集现象, 从而造成了计算的不稳定. 碰撞系数α=0.7 时, 压力振荡的幅度变小.从图6(b) 中可以看到, 当碰撞系数α=0.9 时, 压力振荡的幅度进一步的变小.从图6(c)中可以看到, 当碰撞系数α=0.95 时, 其压力振荡的幅度并没有进一步显著.上述特征在粒子数密度偏差?时间变化示意图中也存在, 说明通过控制粒子数密度偏差的波动程度能够很好地抑制压力波动. 当碰撞系数α>0.9 时, 粒子数密度偏差波动幅度无法进一步降低, 压力振荡幅度也无法进一步降低, 这是因为粒子每次发生反弹后, 其反弹的速度是反弹前速度的0.2 倍, 粒子反弹后的运动也会造成粒子数密度偏差的变化, 并且此时粒子间能够移动的相对位置已经非常小了, 从而通过进一步增加碰撞系数已经无法降低粒子分布的不均匀性, 无法进一步降低压力振荡幅度.
图7是采用MPS核函数时, 溃坝问题在不同碰撞系数下不同时刻的压力场对比图, 从图中可以看到, 在不同的碰撞系数下, 压力场都存在较为明显的 局部压力过大和局部压力骤小的情况.对于${\alpha}=0.5$时可以看到在{t} = 0.625${ s}$ 时, 整个流场已经初步出现了粒子发散和不稳定的现象.对于${\alpha}$ = 0.7时, 流场计算能够稳定的进行下去, 但是压力场中压力局部变大的情况仍较为明显. 对于${\alpha}$ = 0.9时, 压力场中局部压力过大的现象有所缓减. 对于${\alpha}$ = 0.95时, 压力场的分布仍然出现非物理的局部压力过大的现象.上述结果也说明了在传统MPS 方法中确实存在着较为严重的压力振荡现象.
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图6MPS核函数下压力、粒子数密度差?时间变化示意图
-->Fig.6Time histories of pressure and deviation in particle number density at point A by MPS kernel function
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图7MPS核函数在不同时刻时溃坝压力分布对比图
-->Fig.7Comparison of dam break pressure field at different instants by MPS kernel function
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3.4 高斯核函数

为了进一步的研究MPS方法中的压力振荡问题, 此次选择高斯核函数进行计算, 高斯核函数的公式如下
$\begin{equation}w(r)=\begin{cases} {e}^{-3(r/r_e)^2},& 0<r<r_e\\ 0,& r\geqslant r_e \end{cases}\end{equation} $ (10)
其中, ${r=|r_i-r_j|}$是两个粒子之间的距离, ${r_i}$是i粒子的位置, ${r_j}$是i粒子支持域内的j粒子的位置, ${r_e}$是粒子作用域的半径.
表2是采用高斯核函数时, 在不同碰撞系数下的粒子数密度偏差的最大波动值.从表2 中可以看到, 随着α 取值范围的减小, 粒子数密度偏差(ni-n0)/n0的最大波动值将会变大, 并且由于粒子1 引起的粒子数密度偏差波动远大于由于粒子1 引起的粒子数密度偏差波动.同样的, 在接下来的数值模拟中, α 的分别取值0.5, 0.7, 0.9 和0.95 四个数值进行计算.
Table2
表2
表2采用高斯核函数时, 在不同碰撞系数下的粒子数密度偏差的最大波动值
Table2The maximum fluctuation of the deviation in particle number density of different (n_i-n^0)/n^0 by Gauss kernel function

Collision	Max fluctuation of α
coefficient	particle 1	particle 2
α = 0.5	0.295	0.132
α = 0.7	0.184	0.065
α = 0.9	0.061	0.018
α=0.5 = 0.95	0.030	0.008

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3.5 高斯核函数计算结果

图8是采用高斯核函数时, 压力?时间、粒子数从图8(a) 中可以看出, 当碰撞系数α=5时, 溃坝模型在计算了一段时间后, 计算发生了发散, 这与之前采用MPS 核函数时进行计算的结果一致, 都是由于碰撞系数取值过小, 从而造成在计算过程中出现粒子聚集现象而造成计算发散.对比图8(a)~ 图8(c) 随着碰撞系数 α的增加, 压力振荡幅度逐渐下降在MPS方法中, 核函数又称为权函数, 在计算粒子之间相互关系式, 与核函数在支持域, 并且当碰撞系数 α> 0.9 时, 压力振荡的幅度无法进一步的降低. 这与之前采用MPS 方法观察得到的现象一致, 即MPS 方法中压力波动粒子数密度偏差的波动具有一定的正相关性, 说明增加碰撞系数α 能够有效的抑制住压力振荡现象.
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图8高斯核函数下压力和粒子数密度差?时间变化示意图
-->Fig.8Time histories of pressure and deviation in particle number density at point A by Gauss kernel function
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图8高斯核函数下压力和粒子数密度差—时间变化示意图(续)
-->Fig.8Time histories of pressure and deviation in particle number density at point A by Gauss kernel function(continued)
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3.6 MPS核函数和高斯核函数的对比分析

内不同区域的权重有关, 而具体的核函数的数值小大无关.图9 是两个核函数曲线, 对比两个图形可以看到, MPS 核函数在靠近0 时, 核函数的数值急剧增大, 这意味着两个粒子之间的相互影响也急剧增大, 而高斯核函数在靠近0时, 核函数数值也在增大, 但变化的幅度相对于MPS核函数要小很多.
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图9两种核函数曲线
-->Fig.9Curves of two kernel functions
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图10是MPS核函数和高斯核函数下粒子1, 2移动距离和粒子数密度偏差 (ni-n0)/n0之间的关系, 从图10(a)可以看到, 在粒子1移动相同距离的情况下, 采用不同的核函数造成的粒子数密度偏差的变化是不同的, 采用MPS 核函数时的粒子数密度偏差大于采用高斯核函数时的粒子数密度偏差.同样的, 在图10(b)可以看到, 对于粒子2 的情况是相同的, 粒子2 移动相同距离时, 采用MPS核函数时产生的粒子数密度偏差大于采用高斯核函数产生的粒子数密度偏差. 这是由于两种不同核函数在支持域内不同分布形式所决定的, MPS核函数在支持域内的变化更为剧烈, 因此移动相同距离时, 其产生的粒子数密度偏差更大.这意味着产生更大的压力振荡幅度.
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图10两种核函数的粒子1, 2移动距离和粒子数密度偏差$(n_i-n_0)/n_0$之间的关系
-->Fig.10The deviation in particle number density of different particle displacement by two kernel functions
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图11是MPS核函数、高斯核函数的压力?时间曲线与文献[31]的实验结果对比图, 从图中可以看到.高斯核函数的压力振荡幅度是小于MPS核函数的压力振荡幅度.这是因为在粒子运动相同距离时, 高斯核函数引起的粒子数密度偏差是小于MPS核函数因为的粒子数密度偏差的, 从而其压力振荡的幅度也相对较小.并且从图中可以看出, MPS核函数的容易出现负压力的情况, 这是因为流体处于拉伸状态时, MPS核函数的粒子数密度偏差波动是大于高斯核函数的粒子数密度偏差的波动.而采用高斯核函数时, 能够较好地缓减出现负压力的情况.虽然采用以上两种核函数并不能完全地消除计算过程中的压力振荡现象, 但是两种核函数的压力值与文献[31]的实验值在均值上非常接近的.
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图11MPS核函数和高斯核函数下 压力?时间变化示意图
-->Fig.11Comparison of time histories of pressure at point A by two kernel functions and Hu’s experimental result
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图12是MPS核函数和高斯核函数在不同时刻时溃坝压力分布对比图, 对比不同时刻的压力场图可以看到, 高斯核函数的压力分布相对比MPS核函数更为光滑, 采用高斯核函数进行计算时, 流体最底部的压力最大, 而自由表面处压力最小, 这与物理实际相一致.这是因为高斯核函数造成的粒子数密度波动小于MPS 核函数造成的粒子数密度波动, 所以压力振荡相对比与MPS核函数也更小.
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图12MPS核函数和高斯核函数在不同时刻时溃坝压力分布对比图
-->Fig.12Comparison of dam break pressure field at different instants by two kernel functions
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4 结论

本文针对在MPS方法中的压力振荡现象进行了研究.首先通过对粒子模型的一维简化, 阐述了粒子运动过程中, 粒子之间的相互位置关系对粒子数密度偏差造成的影响.并且采用了经典的溃坝模型作为本研究的算例, 通过在MPS方法中加入了碰撞模型来控制计算过程中粒子之间的相互位置关系, 从而控制溃坝流体在计算过程的压力振荡.结果表面, 随着碰撞系数 α>0.9的增加, 溃坝流体在模拟过程中的压力振荡得到了明显的抑制, 但是当碰撞系数{Invalid MML} 时, 压力振荡无法进一步抑制.然后又通过对比分别采用MPS核函数和高斯核函数时, 溃坝流体的压力振荡大小.结果表明, 采用高斯核函数时, 溃坝的压力振荡幅度更小.这是由于在粒子相同幅度的波动情况下, 采用高斯核函数时的粒子数密度偏差波动更小, 从而压力振荡的幅度更小.所以核函数的选取也是影响MPS方法中压力振荡的一个重要因素.并且, 由于在模拟过程中粒子运动具有一定的随机性, 这就不可避免会造成粒子数密度偏差的波动, 从而会产生压力振荡现象.在实际的模拟计算过程中, 可以通过上述手段来抑制压力振荡的幅度, 但无法彻底消除压力的波动.
The authors have declared that no competing interests exist.

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