删除或更新信息,请邮件至freekaoyan#163.com(#换成@)

四端口电力电子变压器高压交流端口的低电压穿越功能

本站小编 Free考研考试/2021-12-20

聂浩哲, 沈瑜, 赵争鸣, 文武松, 袁立强
清华大学 电机工程与应用电子技术系, 电力系统及发电设备安全控制和仿真国家重点实验室, 北京 100084
收稿日期:2021-04-23
基金项目:国家重点研发计划(2017YFB0903203)
作者简介:聂浩哲(1996-), 男, 硕士研究生
通讯作者:沈瑜, 副教授, E-mail: shenyu@tsinghua.edu.cn

摘要:随着电力电子变压器在电力系统中的应用,其运行安全性和稳定性也开始受到广泛的关注和研究。并网点短路故障引起的电力电子变压器交流端口电压跌落问题会造成电力系统严重失稳,并使电网的故障恢复困难。针对一种模块化四端口电力电子变压器,该文从能量的角度分析了其高压交流端口发生电压跌落问题时的失稳机理。为了维持电力电子变压器在故障期间的安全稳定运行,提出了一种低电压穿越控制方案,通过切换电力电子变压器的功率平衡端口与端口控制策略,实现了电力电子变压器的低电压穿越功能。基于DSIM仿真平台对所提的低电压穿越控制方案进行验证,证明了该方案能够有效提高电力电子变压器的运行安全性和稳定性,实现了真正意义上的多端口电力电子设备的低电压穿越功能。
关键词:电力电子变压器低电压穿越功率平衡直流母线稳压控制DSIM电力电子仿真
Low voltage ride through function for the high voltage AC ports of four-port power electronic transformers
NIE Haozhe, SHEN Yu, ZHAO Zhengming, WEN Wusong, YUAN Liqiang
State Key Laboratory of Control and Simulation of Power Systems and Generation Equipment, Department of Electrical Engineering, Tsinghua University, Beijing 100084, China

Abstract: The widespread use of power electronic transformers in power systems has led to more research on their operational safety and stability. The voltage sag in the alternating current (AC) port of the power electronic transformer caused by a short circuit fault of the grid connection point can lead to serious instabilities which can slow the power grid recovery. The instability mechanism of the high voltage AC port of a modular four-port power electronic transformer is analyzed in terms of the energy characteristics when a voltage sag fault occurs. Then, a low voltage ride through control scheme is given to maintain safe, stable operation of the power electronic transformer during the fault. This scheme provides a low voltage ride through function by switching the power balance port and the power electronic transformer control strategy. Finally, this low voltage ride through control scheme is verified using DSIM simulations which shows that the scheme effectively improves the safety and stability of the power electronic transformer and provides low voltage ride through in multi-port power electronic equipment.
Key words: power electronic transformerlow voltage ride throughpower balancedirect current (DC) bus voltage stabilization controlDSIM power electronic simulation
分布式可再生能源接入的分散性、随机性和不可控性使能源互联网面临着能量变换损耗高、灵活性差、环节匹配性低的挑战[1-3],需要能对电能进行调度和控制的关键设备对交流电网、分布式电源、储能和负荷进行统一管理[4],因此多端口电力电子变压器(power electronic transformer, PET)受到了国内外****的广泛关注和研究[5-7],是交直流混合电力系统的核心装备。
目前,对于PET的研究主要集中于其拓扑结构[8-9]和控制方式[10-11],而随着PET在电力系统中的广泛应用[12-13],其故障穿越能力和保护系统也开始受到重视[14-16]。当配电网发生故障导致PET并网端口电压跌落时,PET各端口之间会发生功率失衡,并引发一系列的暂态失稳过程,严重危害设备自身及其控制系统的安全运行。若此时PET立刻执行闭锁信号而解列运行,则可能会增加系统的故障恢复难度,甚至给整个交直流混合电力系统带来更严重的稳定性问题。因此,PET的并网端口需要具有一定的低电压穿越(low voltage ride through, LVRT)能力。文[17]研究了PET的故障原因及应对策略,并分析了电网故障对PET运行的影响。文[18]提出了一种适用于PET双向功率交换的LVRT策略,并建立了相应的PET短路电流等效计算模型,但未考虑PET的多端口特性。文[19]提出了一种变模块化多电平换流器子模块结构的PET故障工作模式,利用中压母线电容和低压母线电容的储能来维持逆变输出电压稳定,但未考虑母线电容的稳压措施。文[20]提出了一种比例-复数积分-微分控制策略,提高了PET输出电压的波形质量和动态响应速度。
本文研究的是一种模块化四端口PET,具备高压交流(high voltage alternating current, HVAC)端口、低压交流(low voltage alternating current, LVAC)端口、高压直流(high voltage direct current, HVDC)端口、低压直流(low voltage direct current, LVDC)端口。本文首先分析了PET连接两个不同电压等级的配电网时的运行模式和端口输出形态。其次,从能量的角度研究了PET HVAC端口发生电压跌落故障时的失稳机理。最后,提出了一种能够维持PET在故障期间安全稳定运行的LVRT控制方案,并基于DSIM仿真平台对本文所提出的LVRT控制方案进行验证,证实了该控制方案的有效性。
1 电力电子变压器正常运行工况分析本文所研究的PET采用高压侧串联、低压侧并联的模块化串并联结构:高压侧通过功率子模块串联实现高电压等级输出,低压侧通过功率子模块并联实现高效扩容和大功率输出。各功率子模块由一个H桥和一个直流母线电容组成,同时采用高频变压器隔离,称为模块化多有源桥(modular multi active bridge, MMAB)结构。PET通过高频交流母线实现各端口间的能量电磁耦合和电气隔离,模块化四端口PET的拓扑结构如图 1所示,具备10 kV HVAC端口、10 kV HVDC端口、380 V LVAC端口、750 V LVDC端口。
图 1 (网络版彩图)模块化四端口PET拓扑结构
图选项





HVAC端口分为ABC三相进行独立控制和运行,由级联H桥整流器和MMAB组成。在正常运行工况下,HVAC端口连接10 kV中压配电网。作为PET的功率平衡端口,其端口电压由电网维持。级联H桥整流器采用双闭环整流控制策略,MMAB H桥采用开环单移相控制。
LVAC端口由MMAB和三相逆变器组成,在正常运行工况下连接380 V低压配电网。MMAB H桥控制端口直流母线电压稳定,三相逆变器工作在恒功率输出形态。
HVDC端口连接光伏发电设备,MMAB H桥控制直流母线电压稳定,各功率子模块串联实现10 kV直流恒压输出。LVDC端口连接直流负载,MMAB H桥控制直流母线电压稳定,各功率子模块并联实现大功率输出。
PET各端口之间通过高频交流母线进行能量电磁耦合和电气隔离,从而实现不同电压等级、不同形式的电能变换。
2 高压交流端口电压跌落失稳机理分析在正常运行工况下,PET的HVDC端口、LVAC端口和LVDC端口处于恒功率或恒压输出形态,端口功率固定。HVAC端口处于功率平衡形态,对其他端口的功率进行随动的平衡。通常控制HVAC端口功率因数cosφ1=1,满足
$\left\{\begin{array}{l}P_{\mathrm{HVAC}}=\sqrt{3} U_{1} I_{1} \cos \varphi_{1}=\sqrt{3} U_{1} I_{1} ,\\P_{\mathrm{HVAC}}+P_{\mathrm{HVDC}}+P_{\mathrm{LVAC}}+P_{\mathrm{LVDC}}=0 .\end{array}\right. $ (1)
其中:PHVACPHVDCPLVACPLVDC分别为PET各端口功率,U1I1分别为HVAC端口的线电压、线电流有效值。
与其余端口运行形态不同,HVAC端口作为PET的功率平衡端口,其端口电压由电网决定。当并网点发生短路等故障时,HVAC端口会发生电压跌落。根据式(1)可知,此时端口功率PHVAC会随端口电压U1跌落而减小,导致短时间内PET的4个端口之间的功率之和不再为0,从而产生不平衡功率Punbalance,破坏PET的稳定运行状态,导致PET失稳甚至解列运行。
2.1 不平衡功率对高压交流端口电流的影响作为PET的功率平衡端口,HVAC端口会在低电压条件下逐渐恢复端口功率,因此其端口电流会随之增大。当端口电压跌落程度较深时,会引起端口电流剧增,导致端口停运甚至烧毁。在DSIM仿真平台上,分析了故障期间HVAC端口出现的过电流现象,仿真结果如图 2所示(HVAC端口电压跌落发生在0.4 s时刻)。由仿真结果可看出,如果不进行过流保护,故障电流可剧增至故障前的几倍,在实际运行中必然会导致设备损坏。
图 2 (网络版彩图)HVAC端口电压跌落情况下端口电流仿真波形
图选项





2.2 不平衡功率对直流母线电压的影响由于PET各端口的直流母线电容具有储能特性,因此不平衡功率会通过直流母线电容储存或释放能量,导致直流母线电压畸变,无法维持稳定,进而导致PET整体失稳或解列运行。
$P_{\text {unbalance }}=\frac{\mathrm{d}\left(\frac{1}{2} C_{i} U_{\mathrm{dc}}^{2}\right)}{\mathrm{d} t} . $ (2)
其中:Punbalance为PET各端口的不平衡功率,Ci为各端口的直流母线电容,Udc为各端口的直流母线电压。
本节基于HVAC端口相对于中压配电网处于用电状态(即原功率由电网流向HVAC端口)的情况,对HVAC端口电压跌落后PET的直流母线电压暂态变化过程进行了仿真和分析。DSIM仿真结果如图 3所示(HVAC端口电压跌落发生在t0时刻)。Udc_Eq指的是除HVAC端口外的其余端口的等效直流母线电压。
图 3 HVAC端口电压跌落情况下直流母线电压仿真波形
图选项





PET内部直流母线电压的暂变化过程可以分为2个阶段:
1) HVAC端口直流母线电压跌落阶段。在HVAC端口电压跌落后,端口输入功率减小,HVAC端口直流母线电容通过放电为其余端口输送电能,表现为HVAC端口直流母线电压跌落。在该过程中,其余非故障端口的直流母线电压可维持恒定,即图 3所示的t0-t1阶段。
2) 非故障端口直流母线电压跌落阶段。随着HVAC端口直流母线电压下降,双有源桥(dual active bridge, DAB)会发生过流闭锁,此时HVAC端口不再向其余端口输送功率。其余端口直流母线电容开始放电,表现为直流母线电压跌落。同时,HVAC端口直流母线电容开始吸收一部分电网功率进行充电,直流母线电压开始回升,即图 3所示的t1时刻后阶段。
由本节的仿真与分析结果可看出,HVAC端口电压跌落会影响PET的端口电流和直流母线电压,造成电力系统严重失稳,因此实现PET的LVRT功能、维持PET在HVAC端口电压跌落期间的安全稳定运行具有重要意义。
3 电力电子变压器低电压穿越功能由于PET各端口具备多种控制模式和输出形态,因此可以通过各端口之间相互配合来实现LVRT功能。与传统两端口电能变换器(如光伏逆变器等)相比,四端口PET在LVRT功能实现方面具有更多的选择性和更好的灵活性。当PET非故障端口外接电源时,电源可在LVRT期间提供电压和功率支撑。本节将在LVAC端口外接低压配电网的条件下研究PET LVRT控制方案。
3.1 低电压穿越期间高压交流端口控制策略作为故障发生端口,HVAC端口需要能够限制端口电流剧增、维持端口直流母线电压稳定,并且能够向并网点输出一定的功率来支撑电网电压、频率的恢复。
基于图 1所示的PET拓扑结构,对HVAC端口的控制策略可以分为对H桥整流器和对MMAB H桥的两组控制。
1) HVAC端口H桥整流器控制策略。
由于H桥整流器与并网点直接相连,极易受到端口故障电流的影响,因此需要调节H桥整流器的控制策略以限制故障电流剧增。针对H桥整流器提出一种abc坐标系下的恒电流控制策略,通过设定电流参考值,限制端口电流的剧增。
当PET低压端口接有电源时,期望HVAC端口能够按照相关标准向并网点输送一定的有功、无功功率,因此恒电流控制策略的电流参考值需要根据所需输出的功率情况来确定,此时HVAC端口切换为恒功率输出形态。H桥整流器的控制策略如图 4所示。
图 4 (网络版彩图)HVAC端口H桥整流器LVRT控制策略
图选项





图 4中,Sref=Pref+jQref为HVAC端口功率指令值。根据功率指令值和端口电压采样值计算得到恒电流控制的电流指令值,进而生成脉冲宽度调制(pulse width modulation,PWM)控制信号,实现HVAC端口的恒电流(即恒功率)输出,从而一方面可以限制端口电流,另一方面可以输出相应功率实现对并网点电压、频率的支撑。
此外,由于本节针对H桥整流器所设计的恒电流控制策略是对HVAC端口的ABC三相分别进行独立控制,因此可以不受电压跌落故障不对称性的影响。
2) HVAC端口MMAB H桥控制策略。
HVAC端口H桥整流器的恒电流控制策略可以限制端口故障电流的剧增,但与正常运行工况下的双闭环整流控制策略相比,不具有维持端口直流母线电压稳定的功能。因此,对HVAC端口MMAB H桥设计了直流母线稳压控制策略,如图 5所示。其中:$ U_{\mathrm{dc}}^{*}$为HVAC端口直流母线电压参考值,Udc为直流母线电压实际值。通过移相比来对MMAB H桥进行移相控制,维持直流母线电压稳定。
图 5 (网络版彩图)HVAC端口MMAB H桥直流母线稳压控制策略
图选项





在本节提出的HVAC端口LVRT控制方案下,HVAC端口可以实现在LVRT期间的安全稳定运行,一方面解决了端口过流问题,另一方面维持了直流母线电压的稳定,从而将端口电压跌落故障带来的失稳影响消除在HVAC端口内部,不会影响其余非故障端口。
3.2 低电压穿越期间低压交流端口控制策略根据节3.1分析可知,在LVRT期间,HVAC端口切换为恒电流(即恒功率)形态,无法对其他端口进行随动的功率平衡。为维持PET各端口之间的功率平衡,选择将连接380 V低压配电网的LVAC端口作为LVRT期间的功率平衡端口,即由原来的恒功率输出形态切换为功率平衡形态。
基于图 1所示的PET拓扑结构,对LVAC端口的控制策略可以分为对MMAB H桥和对三相逆变器的两组控制。
1) LVAC端口MMAB H桥控制策略。
在功率平衡形态下,LVAC端口要作为PET的原边端口,其MMAB H桥由正常运行工况下的直流母线稳压控制策略切换为开环单移相控制策略,如图 6所示。LVAC端口MMAB H桥的高频方波电压相位保持不变,其余端口通过控制自身H桥的高频方波电压相位来调节与功率平衡端口之间的传输功率大小。
图 6 LVAC端口MMAB H桥控制策略切换
图选项





2) LVAC端口三相逆变器控制策略。
LVRT期间LVAC端口三相逆变器需要由恒功率输出形态下的逆变工作模式切换为整流工作模式,从低压配电网吸收功率,一方面对其余端口的功率进行随动的平衡,另一方面维持LVAC端口直流母线电压稳定。
LVAC端口由恒功率输出形态切换为功率平衡形态前后端口功率会发生变化,功率差会与直流母线电容进行能量交换,引起直流母线电压较大波动。为提高三相整流器的动态响应性能和对端口功率变化的抗扰性,提出一种基于直流侧功率前馈的整流控制策略。针对LVAC端口三相逆变器的整流工作模式,提出了一种基于直流侧功率前馈的整流控制策略。
通过PI控制设计直流母线电容充放电功率的控制规律$ P_{\mathrm{c}}^{*}$。根据图 1所示的LVAC端口拓扑结构,在整流模式下 $ P_{\mathrm{c}}^{*}$与MMAB H桥功率$ P_{\mathrm{ H-bridge}}^{*}$之和即为LVAC端口从380 V电网吸收功率的参考值$ P_{\mathrm{grid}}^{*}$。根据有功功率参考值与端口电压采样值计算得到三相逆变器有功电流的参考值 $ i_{d}^{*}$,如式(3)所示。采用PI控制器控制交流电流跟随其电流参考值,以此作为电流内环。同时,在电流内环中引入解耦项ωLf,对控制系统中的dq轴耦合关系进行抑制。将dq0坐标系下的控制信号经过坐标变换得到abc坐标系下的PWM控制信号,对三相逆变器进行控制。基于直流侧功率前馈的整流控制策略如图 7所示。
$\left\{ \begin{array}{l}P_{\mathrm{C}}^{*}= k_{\mathrm{pC}}\left(\frac{1}{2} C U_{\mathrm{dc}}^{* 2}-\frac{1}{2} C U_{\mathrm{dc}}^{2}\right)+\\ \;\;\;\;\;\;\; \;\; k_{\mathrm{iC}} \int\left(\frac{1}{2} C U_{\mathrm{dc}}^{* 2}-\frac{1}{2} C U_{\mathrm{dc}}^{2}\right) \mathrm{d} t, \\P_{\mathrm{C}}^{*}+P_{\mathrm{H}-\mathrm{bridge}}=P_{\mathrm{grid}}^{*}=\frac{3}{2} e_{d} i_{d}^{*}\end{array} \right. $ (3)
图 7 LVAC端口三相逆变器的基于直流侧功率前馈的整流控制策略
图选项





其中:kpC是PI控制中的P参数,kiC是PI控制中的I参数。
3.3 低电压穿越期间直流端口控制策略实现节3.1与3.2所述的HVAC端口与LVAC端口的LVRT控制方案切换后,PET可达到新的稳定运行状态,在LVRT期间能够维持各端口直流母线电压稳定、各端口间功率平衡以及HVAC端口电流稳定。HVDC端口、LVDC端口维持原运行模式即可。该控制策略尽可能地简化了对PET整体控制方案的改动程度。LVRT期间PET各端口的控制策略及输出形态如表 1所示。
表 1 LVRT期间PET各端口的控制策略及输出形态
端口 正常运行期间 LVRT期间
HVACH桥整流器 双闭环整流控制 恒电流控制
MMAB 开环单移相控制 直流母线稳压控制
输出形态 功率平衡形态 恒功率输出形态
LVACMMAB 直流母线稳压控制 开环单移相控制
三相逆变器 恒功率模式控制 整流模式控制
输出形态 恒功率输出形态 功率平衡形态
HVDC LVDC 维持原运行模式不变


表选项






综上所述,在HVAC端口电压跌落故障发生时按本文所提出的LVRT控制方案进行PET端口功能切换,即可实现PET在LVRT期间的安全稳定运行,同时也体现了PET不同端口间相互配合的灵活性。
4 仿真验证为验证本文所提出的PET LVRT控制方案的可行性和有效性,在DSIM仿真平台上搭建了一台共高频交流母线结构的模块化四端口PET模型,并对所提出的控制方案进行了仿真设计。模块化四端口PET的DSIM仿真模型如图 8所示,仿真参数如表 2所示。
图 8 (网络版彩图)模块化四端口PET的DSIM仿真模型
图选项





表 2 模块化四端口PET模型仿真参数
HVAC端口额定电压 10 kV AC
HVDC端口额定电压 10 kV DC
LVAC端口额定电压 380 V AC
LVDC端口额定电压 750 V DC
HVAC端口直流母线电压参考值 700 V
HVDC端口直流母线电压参考值 666.7 V
LVAC端口直流母线电压参考值 700 V
LVDC端口直流母线电压参考值 750 V
PET各端口直流母线电容 500 μF
HVDC端口输入功率 0.2 MW
LVRT期间HVAC端口有功电流指令值 5 A
LVRT期间HVAC端口无功电流指令值 40 A
LVDC端口输出功率 0.4 MW


表选项






仿真PET HVAC端口在0.4 s时刻发生端口电压跌落故障,电压跌落深度为50%。检测到故障发生后,PET按本文所提出的LVRT控制方案切换工作模式,仿真结果如图 911所示。
图 9 (网络版彩图)PET各端口直流母线电压仿真结果
图选项





图 10 (网络版彩图) PET各端口电压仿真结果
图选项





图 11 (网络版彩图)PET交流端口电流仿真结果
图选项





由仿真结果可看出,HVAC端口H桥整流器按恒电流控制策略切换,在LVRT期间端口有功电流为5 A、无功电流为40 A,有效限制了故障端口电流的剧增,并且能够根据电流指令值输出相应的有功、无功电流。HVAC端口MMAB H桥按直流母线电压恒压控制策略切换,能够有效维持直流母线电压的稳定。LVAC端口的三相逆变器按基于直流侧功率前馈的整流控制策略切换,切换后能够快速进入稳态,在稳态下其直流母线电压有1.43%的波动,能够稳定维持在参考值附近。LVRT期间LVAC端口MMAB H桥切换至开环单移相控制,LVAC端口作为PET的功率平衡端口,在本节设计的运行工况下其端口电流与传输功率增大,维持了PET各端口间的功率平衡。除此之外,PET其余端口的直流母线电压和端口电压也均能维持在参考值和额定值附近。以上分析结果表明,本文所提出的LVRT控制方案能够维持PET在LVRT期间的安全稳定运行。
5 总结本文首先研究了模块化四端口PET在正常运行工况下HVAC端口发生电压跌落故障时的失稳机理。其次,在PET连接双配电网运行的工况条件下,提出了LVRT控制方案:HVAC端口H桥整流器采用恒电流控制策略限制故障电流并向并网点输出功率,HVAC端口MMAB H桥对直流母线进行稳压控制。LVAC端口MMAB H桥采用开环单移相控制切换为功率平衡形态,作为LVRT期间PET的功率平衡端口;LVAC端口三相逆变器采用基于直流侧功率前馈的整流控制策略,提高动态响应性能和对端口功率变化的抗扰性。最后,基于DSIM仿真平台对本文所提出的LVRT期间PET控制方案进行了仿真验证,仿真结果表明该控制方案可以实现LVRT期间PET的安全稳定运行。

参考文献
[1] 孙宏斌, 郭庆来, 潘昭光. 能源互联网: 理念、架构与前沿展望[J]. 电力系统自动化, 2015, 39(19): 1-8.
SUN H B, GUO Q L, PAN Z G. Energy Internet: Concept, architecture and frontier prospects[J]. Automation of Electric Power Systems, 2015, 39(19): 1-8. DOI:10.7500/AEPS20150701007 (in Chinese)
[2] 董朝阳, 赵俊华, 文福拴, 等. 从智能电网到能源互联网: 基本概念与研究框架[J]. 电力系统自动化, 2014, 38(15): 1-11.
DONG Z Y, ZHAO J H, WEN F S, et al. From smart grid to energy Internet: Basic concepts and research framework[J]. Automation of Electric Power Systems, 2014, 38(15): 1-11. DOI:10.7500/AEPS20140613007 (in Chinese)
[3] 陈树勇, 宋书芳, 李兰欣, 等. 智能电网技术综述[J]. 电网技术, 2009, 33(8): 1-7.
CHEN S Y, SONG S F, LI L X, et al. Overview of smart grid technology[J]. Power System Technology, 2009, 33(8): 1-7. (in Chinese)
[4] BIFARETTI S, ZANCHETTA P, WATSON A, et al. Advanced power electronic conversion and control system for universal and flexible power management[J]. IEEE Transactions on Smart Grid, 2011, 2(2): 231-243. DOI:10.1109/TSG.2011.2115260
[5] 赵争鸣, 冯高辉, 袁立强, 等. 电能路由器的发展及其关键技术[J]. 中国电机工程学报, 2017, 37(13): 3823-3834.
ZHAO Z M, FENG G H, YUAN L Q, et al. The development of electrical energy routers and its key technologies[J]. Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering, 2017, 37(13): 3823-3834. (in Chinese)
[6] 李子欣, 王平, 楚遵方, 等. 面向中高压智能配电网的电力电子变压器研究[J]. 电网技术, 2013(9): 2592-2601.
LI Z X, WANG P, CHU Z F, et al. Research on power electronic transformer for medium and high voltage smart distribution network[J]. Power System Technology, 2013(9): 2592-2601. (in Chinese)
[7] IMAN-EINI H, FARHANGI S, SCHANEN J L, et al. A modular power electronic transformer based on a cascaded H-bridge multilevel converter[J]. Electric Power Systems Research, 2009, 79(12): 1625-1637. DOI:10.1016/j.epsr.2009.06.010
[8] 李子欣, 高范强, 赵聪, 等. 电力电子变压器技术研究综述[J]. 中国电机工程学报, 2018, 38(5): 1274-1289.
LI Z X, GAO F Q, ZHAO C, et al. Overview of power electronic transformer technology research[J]. Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering, 2018, 38(5): 1274-1289. (in Chinese)
[9] 陈启超, 纪延超, 潘延林, 等. 配电系统电力电子变压器拓扑结构综述[J]. 电工电能新技术, 2015, 34(3): 41-48.
CHEN Q C, JI Y C, PAN Y L, et al. Overview of power electronic transformer topology in distribution system[J]. Advanced Technology of Electrical Engineering and Energy, 2015, 34(3): 41-48. DOI:10.3969/j.issn.1003-3076.2015.03.008 (in Chinese)
[10] 冯高辉, 赵争鸣, 袁立强. 基于能量平衡的电能路由器综合控制技术[J]. 电工技术学报, 2017, 32(14): 34-44.
FENG G H, ZHAO Z M, YUAN L Q. Integrated control technology of electric energy router based on energy balance[J]. Transactions of the China Electrotechnical Society, 2017, 32(14): 34-44. (in Chinese)
[11] 蔡伟谦, 沈瑜, 李凯, 等. 共高频交流母线的电能路由器直流端口控制策略[J]. 电网技术, 2020, 44(12): 4600-4607.
CAI W Q, SHEN Y, LI K, et al. DC port control strategy of electric energy router with high frequency AC bus[J]. Power System Technology, 2020, 44(12): 4600-4607. (in Chinese)
[12] 张晓东. 电力电子变压器及其在电力系统中的应用[D]. 济南: 山东大学, 2012.
ZHANG X D. Power electronic transformer and its application in power system[D]. Jinan: Shandong University, 2012. (in Chinese)
[13] 宗升, 何湘宁, 吴建德, 等. 基于电力电子变换的电能路由器研究现状与发展[J]. 中国电机工程学报, 2015(18): 3-14.
ZONG S, HE X N, WU J D, et al. Research status and development of power routers based on power electronic conversion[J]. Proceedings of the Chinese Society of Electrical Engineering, 2015(18): 3-14. (in Chinese)
[14] 马大俊, 陈武, 薛晨炀, 等. 低压直流母线AC-DC电力电子变压器及其短路故障穿越方法[J]. 电力系统自动化, 2019, 43(8): 224-238.
MA D J, CHEN W, XUE C Y, et al. Low voltage DC bus AC-DC power electronic transformer and its short-circuit fault ride-through method[J]. Automation of Electric Power Systems, 2019, 43(8): 224-238. (in Chinese)
[15] 廖国虎, 袁旭峰, 邱国跃. 配电网电力电子变压器仿真研究[J]. 电测与仪表, 2014, 51(17): 35-41.
LIAO G H, YUAN X F, QIU G Y. Simulation research on power electronic transformers in distribution networks[J]. Electrical Measurement & Instrumentation, 2014, 51(17): 35-41. DOI:10.3969/j.issn.1001-1390.2014.17.007 (in Chinese)
[16] 桑子夏. 电子电力变压器的保护系统研究[D]. 武汉: 华中科技大学, 2014.
SANG Z X. Research on the protection system of electronic power transformers[D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2014. (in Chinese)
[17] 胡洋凯. 电力电子变压器故障分析与保护系统设计研究[D]. 长沙: 湖南大学, 2016.
HU Y K. Power electronic transformer fault analysis and protection system design research[D]. Changsha: Hunan University, 2016. (in Chinese)
[18] LI P, KONG X, HAN J, et al. Research on low voltage ride through strategy and fault calculation equivalent model of power electronic transformer[C]//20194 th International Conference on Intelligent Green Building and Smart Grid (IGBSG). Yichang, 2019.
[19] 袁义生, 唐喆. 智能配电网电压跌落下的电力电子变压器运行研究[J]. 电力自动化设备, 2019, 39(2): 49-54.
YUAN Y S, TANG Z. Research on the operation of power electronic transformers under voltage sag in smart distribution network[J]. Electric Power Automation Equipment, 2019, 39(2): 49-54. (in Chinese)
[20] 张晓东, 张大海. 电力电子变压器在电网故障中的控制策略[J]. 电力系统及其自动化学报, 2014, 28(1): 39-43.
ZHANG X D, ZHANG D H. Control strategy of power electronic transformer in power grid fault[J]. Journal of Electric Power System and Automation, 2014, 28(1): 39-43. DOI:10.3969/j.issn.1003-8930.2014.01.008 (in Chinese)

相关话题/控制 电压 方案 交流 端口

  • 领限时大额优惠券,享本站正版考研考试资料!
    大额优惠券
    优惠券领取后72小时内有效,10万种最新考研考试考证类电子打印资料任你选。涵盖全国500余所院校考研专业课、200多种职业资格考试、1100多种经典教材,产品类型包含电子书、题库、全套资料以及视频,无论您是考研复习、考证刷题,还是考前冲刺等,不同类型的产品可满足您学习上的不同需求。 ...
    本站小编 Free壹佰分学习网 2022-09-19
  • 基于遗传算法的并混联机床电机伺服控制参数整定
    王立平,孔祥昱,于广清华大学机械工程系,摩擦学国家重点实验室,北京100084收稿日期:2020-12-14基金项目:国家自然科学基金资助项目(51975319,51905302)作者简介:王立平(1967-),男,教授通讯作者:于广,助理研究员,E-mail:gyu@tsinghua.edu.cn ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 通信延迟下智能电动汽车队列分布式自适应鲁棒控制
    王靖瑶1,2,郑华青1,郭景华1,2,罗禹贡21.厦门大学航空航天学院,厦门361005;2.清华大学汽车安全与节能国家重点实验室,北京100084收稿日期:2020-11-24基金项目:国家自然科学基金项目(61803319);清华大学汽车安全与节能国家重点实验室开放课题(KF2011);中央高校 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 基于最优前轮侧偏力的智能汽车LQR横向控制
    陈亮1,秦兆博1,孔伟伟2,陈鑫11.湖南大学汽车车身先进设计制造国家重点实验室,长沙410082;2.清华大学汽车安全与节能国家重点实验室,北京100084收稿日期:2020-06-15基金项目:国家自然科学基金创新研究群体项目(51621004)作者简介:陈亮(1996-),男,硕士研究生通讯作 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 双余度线控转向机系统的电流均衡余度控制
    米峻男,王通,蔡智凯,连小珉清华大学汽车安全与节能国家重点实验室,北京100084收稿日期:2020-11-06作者简介:米峻男(1992-),男,博士研究生通讯作者:连小珉,教授,lianxm@tsinghua.edu.cn摘要:线控转向系统的安全可靠性不足是制约其应用的瓶颈,其中转向机系统的安全 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 双护盾TBM掘进数值仿真及护盾卡机控制因素影响分析
    侯少康,刘耀儒清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京100084收稿日期:2021-01-15基金项目:国家自然科学基金资助项目(41941019);水沙科学与水利水电工程国家重点实验室项目(2019-KY-03)作者简介:侯少康(1995-),男,博士研究生通讯作者:刘耀儒,教授,E- ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 深部巷道全空间协同控制技术及应用
    左建平1,2,孙运江1,文金浩1,吴根水1,于美鲁11.中国矿业大学力学与建筑工程学院,北京100083;2.中国矿业大学煤炭资源与安全开采国家重点实验室,北京100083收稿日期:2020-12-12基金项目:北京市卓越青年科学家项目(BJJWZYJH01201911413037);国家自然科学基 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 智能建造闭环控制理论
    樊启祥1,3,林鹏2,魏鹏程2,宁泽宇2,李果1,31.中国华能集团有限公司,北京100031;2.清华大学水利水电工程系,北京,100084;3.中国长江三峡集团有限公司,北京100038收稿日期:2020-05-02基金项目:国家自然科学基金资助项目(51979146);中国长江三峡集团公司科研 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 混凝土保湿养护智能闭环控制研究
    樊启祥1,2,段亚辉3,4,王业震3,王孝海1,杨思盟3,康旭升11.中国长江三峡集团有限公司,北京100038;2.中国华能集团有限公司,北京100031;3.武汉大学水利水电学院,武汉430072;4.武昌理工学院城市建设学院,武汉430023收稿日期:2020-08-16基金项目:中国三峡建设 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 大体积混凝土仓面智能喷雾控制模型
    杨宁1,刘毅2,乔雨1,谭尧升1,朱振泱21.中国三峡建设管理有限公司,成都610041;2.中国水利水电科学研究院,北京100038收稿日期:2020-12-25基金项目:国家重点研发支持项目(2018YFC0406703);国家自然科学基金资助项目(51779277,51779276);中国长江 ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20
  • 基于多目标规划和智能体仿真的社区疏散方案
    张晶,陈涛,黄丽达,苏国锋,孙占辉,陈建国清华大学工程物理系,安全科学与技术研究所,北京100084收稿日期:2020-06-28基金项目:国家重点研发计划(2018YFC0810205,2018YFC0807000)作者简介:张晶(1996-),女,博士研究生通讯作者:陈涛,副研究员,E-mail ...
    本站小编 Free考研考试 2021-12-20