刘博洋¹, 刘菲¹, 李圣品², 阎妮³
1. 中国地质大学(北京)水资源与环境工程北京市重点实验室, 北京 100083;
2. 中国地质环境监测院, 北京 100081;
3. 美国亚利桑那大学科学学院水文与大气科学系, 图森 85719
收稿日期: 2017-11-30; 修回日期: 2018-02-09; 录用日期: 2018-02-09
基金项目: 国家自然科学基金（No.41572229）
作者简介: 刘博洋(1993-), 女, E-mail:18810362786@163.com
通讯作者（责任作者）: 刘菲, 教授, 长期从事有机污染监测与地下水污染治理研究工作, E-mail：feiliu@cugb.edu.cn

摘要: 利用二价铁（Fe²⁺）催化过氧化氢（H₂O₂）-过硫酸钠（Na₂S₂O₈）双氧化体系（ICHP）对被三氯乙烯（TCE）吸附饱和的20~40目粒状活性炭（AC）进行再生研究.同时，结合扫描电子显微镜（SEM）、能量散射光谱仪（EDS）、X射线光电子能谱仪（XPS）及氮气吸附-解吸技术等手段对再生前后的AC进行表征，进一步探讨影响再生效率的原因.结果表明，AC对TCE的吸附符合准一级动力学模型，等温吸附符合Freundlich模型.在TCE:Fe²⁺:H₂O₂:S₂O₈^2-= 1:9.20:59.79:77.52（物质的量比）的条件下，AC再生效率约为50%.研究表明，AC的炭损失、比表面积、孔隙体积及孔隙面积的减小，是再生AC吸附能力低于原状AC的主要原因.利用ICHP再生的AC可以实现对TCE的有效吸附并达到AC重复使用的目的，具有很好的实用价值.
关键词:活性炭吸附再生过氧化氢过硫酸钠
Feasibility on the regeneration of activated carbon by ferrous ion catalyzed hydrogen peroxide coupled with sodium persulfate
LIU Boyang¹, LIU Fei¹ , LI Shengpin², YAN Ni³
1. Beijing Key Laboratory of Water Resources and Environmental Engineering, China University of Geosciences(Beijing), Beijing 100083;
2. China Institute of Geo-Environment Monitoring, Beijing 100081;
3. Department of Hydrology and Atmospheric Sciences, School of Science, University of Arizona, Tucson 85719
Received 30 November 2017; received in revised from 9 February 2018; accepted 9 February 2018
Supported by the National Natural Science Foundation of China(No.41572229)
Biography: LIU Boyang(1993—), female, E-mail:18810362786@163.com
^*Corresponding author: LIU Fei, E-mail:feiliu@cugb.edu.cn
Abstract: A binary catalytic system, ferrous ion (Fe²⁺)-catalyzed hydrogen peroxide (H₂O₂) coupled with sodium persulfate (Na₂S₂O₈) (ICHP), was investigated for the regeneration of 20~40 mesh activated carbon (AC) adsorbed by trichloroethylene (TCE). The Scanning Electron Microscope(SEM), Energy Dispersive Spectrometer(EDS), X-ray Photoelectron Spectroscopy (XPS), Nitrogen Adsorption-Desorption Techniques were used to further investigate the influence of regeneration efficiency. The results indicated that the adsorption of TCE on AC followed pseudo first-order kinetic model and Freundlich model. The regeneration efficiency of AC was 50% when TCE:Fe²⁺:H₂O₂:S₂O₈^2-=1:9.20:59.79:77.52 in molar ratio was used. The carbon loss, the decrease in surface area, pore volume, and aperture area were the main factors which inhibited the efficiency of the regenerated AC. The results of this study indicate that the regeneration of AC by ICHP achieves high TCE adsorption efficiency, and therefore achieves the recycling of AC, which provides the good practical value.
Key words: activated carbonadsorptionregenerationhydrogen peroxidesodium persulfate
1 引言(Introduction)活性炭(AC)是一种具有发达孔隙结构、巨大比表面积和极强吸附能力的无定型炭, 在很多领域都得到了广泛应用(刘守新等, 2001), 主要涉及环保、化工、食品加工、湿法冶金、药物精制、军事化学防护等行业(戴芳天, 2003).AC可以吸附多种有机物, 其中, 最为常见的是挥发性有机化合物(VOCs)(王宝庆等, 2000；许伟等, 2016).作为一种多孔吸附材料, AC吸附饱和后内部的孔隙结构会被吸附质堵塞从而丧失吸附能力, 如果直接废弃使用后的AC, 会造成二次污染(侯立安等, 2003).因此, 将吸附饱和的AC进行再生实现循环使用具有较高的经济价值和环境价值(李婷等, 2013).
AC再生是指用物理或化学方法将吸附于AC微孔的吸附质予以去除, 恢复其吸附性能, 达到重复使用的目的(翁元声, 2004).再生方法主要取决于AC的类型和吸附物质的性质(吴琪等, 2011).常用的再生方法主要有热再生、微波再生、化学再生及生物再生(周琴等, 2013).其中, 热再生效率高但炭损失较大, 费用高；微波再生能耗低但缺少专业的微波再生加热装置；生物再生操作简单、针对性强, 但再生时间较长(曾雪玲等, 2008；韩庭苇等, 2016)；而氧化再生法因氧化效率高、能耗低、再生工艺简单等特点近年来备受关注(刘守新等, 2001；吴琪等, 2011；王福禄, 2011).
三氯乙烯(TCE)是一种常见且具有致癌、致畸、致突变性质的氯代污染物, AC吸附是目前使用较广泛的TCE处理方法(Quinlivan et al., 2005；Su et al., 2013).AC吸附饱和后, 利用氧化剂氧化去除吸附的TCE能够实现AC的再生.王福禄(2011)利用二价铁(Fe²⁺)催化过氧化氢(H₂O₂)实现了被苯酚吸附饱和的AC的再生.Liang等(2009a)证明了利用Fe²⁺催化过硫酸钠(Na₂S₂O₈)(IAP)再生被TCE吸附饱和的AC的可行性.近年来, 利用催化的H₂O₂-Na₂S₂O₈双氧化体系可以实现TCE的有效去除, 且去除效果优于H₂O₂及Na₂S₂O₈单氧化体系(Yan et al., 2015).但利用双氧化体系对AC进行再生的效果仍不明确.
基于此, 本文拟采用Fe²⁺催化条件下H₂O₂-Na₂S₂O₈双氧化体系(ICHP)对被TCE吸附饱和的AC(AC-TCE)进行再生, 通过研究再生过程、再生效率及对再生前后AC进行表征来探讨ICHP氧化再生AC-TCE的可行性.
2 材料与方法(Materials and methods)2.1 主要仪器和试剂实验试剂：粒状AC(20~40目)为试剂纯, 购自Sigma-Aldrich；TCE、FeSO₄·7H₂O、Na₂S₂O₈、H₂O₂(30%)、NaOH均为分析纯, 购自北京化工厂；甲醇、异丙醇均为色谱纯, 购自DIKMA公司；实验用水均为超纯水.
实验仪器：HZ85-2型磁力搅拌器(北京中兴伟业仪器有限公司)；FD5-3T冷冻干燥机(美国金西盟国际集团)；电感耦合等离子体发射光谱仪(ICP-OES)(德国斯派克分析仪器公司)；PB-10数显pH计(北京赛多利斯仪器系统有限公司)；自动电位滴定仪(Metrohm 877 Titrino plus, 配有Metrohm 801 stirrer)(瑞士万通公司)；Agilent 6820气相色谱仪(Agilent公司), DB-5毛细柱(30 m×0.53 mm×1.5 μm), FID检测器, HP 7694E顶空自动进样器；Agilent 6890/5973N气相色谱-质谱仪(Agilent公司), DB-VRX毛细管色谱柱(60m×0.25 mm×1.4 μm)(Agilent公司), G1888型顶空自动进样器(Agilent公司)；KF-500E型超声波清洗器(昆山禾创超声仪器有限公司)；L550型离心机(湘仪离心机仪器有限公司).
2.2 实验方法使用甲醇作为溶剂, 配制浓度为50000 mg·L^-1的TCE储备液.实验均在室温条件下进行, 使用磁力搅拌器在转速为300 r·min^-1条件下进行搅拌.实验均设置2组平行样品, 吸附实验再设置1组挥发控制, 整个过程中加盖并用封口膜进行密封.反应结束时迅速取5 mL样品于10 mL顶空瓶中, 迅速压盖, 使用Agilent 6820气相色谱仪对TCE进行测定.
2.2.1 吸附动力学实验在2 L三角瓶中加入超纯水2 L、TCE储备液1.2 mL、AC 1 g, 分别在0 min、10 min、0.5 h、1 h、2 h、3 h、4 h、6 h、8 h、12 h、24 h时迅速取样测定TCE.
2.2.2 等温吸附实验在1 L三角瓶中分别加入超纯水1 L, TCE储备液0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8 mL, 配置成初始浓度分别为5、10、15、20、25、30、35、40 mg·L^-1的TCE溶液, 分别加入AC 0.5 g, 迅速取初始及反应12 h后的样品测定TCE.
2.2.3 再生实验为了测定再生过程中溶液pH值、总溶解性铁、TCE的变化, 确定再生产物及再生AC吸附容量, 进行以下实验.
在1 L三角瓶中制备吸附饱和的AC, 加入超纯水1 L、TCE储备液0.6 mL、AC 0.5 g, 吸附12 h后迅速取样测定TCE.
再生实验在1 L三角瓶中进行, 加入超纯水1 L、吸附饱和AC 0.5 g, 按顺序加入Na₂S₂O₈ 5.35 g、H₂O₂ (30%) 1.77 mL、FeSO₄·7H₂O 0.74 g, 即TCE:Fe²⁺:H₂O₂:S₂O₈^2- = 1:9.20:59.79:77.52(物质的量比), 加入过程始终进行搅拌, 再生12 h后取出进行冷冻干燥得到再生AC.再生实验分别于0 min、5 min、0.5 h、1 h、2 h、4 h、8 h、12 h每个时间点设置样品.每个时间点反应结束后迅速取10 mL样品到20 mL顶空瓶中, 用1 mL异丙醇终止反应, 用以测定再生溶液中的TCE及脱氯产物；使用pH计测定溶液pH值；取80 mL样品到100 mL玻璃瓶中, 用5 mL异丙醇终止反应, 用以测定总溶解性铁及氯离子.
再吸附实验在2 L三角瓶中进行, 加入超纯水2 L、TCE储备液1.2 mL, 分别加入原状AC及再生AC 1 g, 12 h后迅速取样测定TCE.
2.2.4 解吸实验解吸实验在40 mL玻璃瓶中进行, 加入再生AC 0.5 g、甲醇40 mL, 超声20 min后离心20 min, 转速为2500 r·min^-1.离心后倒出上清液, 共解吸3次, 后2次加入甲醇的体积均为30 mL, 甲醇加入总体积为100 mL.
2.2.5 脱氯产物研究利用气相色谱-质谱仪(GC-MS)对再生过程溶液及再生AC在甲醇中的解吸溶液进行测试.测试方法包含TCE及其所有脱氯产物, 定量采用内标法, 选择氟苯作为内标.
2.2.6 表征为了验证氧化剂的存在是否对AC产生影响, 从而使其吸附容量发生变化, 分别利用扫描电子显微镜(SEM)、能量散射光谱仪(EDS)、X射线光电子能谱仪(XPS)及氮气吸附-解吸技术对原状AC和再生AC进行表征.
2.3 测试方法TCE利用气相色谱进行测定, 测试条件如下：进样口温度160 ℃, 载气为N₂, 分流进样, 分流比为20:1.升温程序：初始100 ℃, 保持2 min, 以65 ℃·min^-1升至220 ℃, 保持1 min.
TCE脱氯产物利用气相色谱-质谱进行测定, 其中, 气相条件：进样口温度150 ℃, 载气为He, 流速1 mL·min^-1, 分流进样, 分流比为10:1.升温程序：初始40 ℃, 保持5 min, 以6 ℃·min^-1升至120 ℃.质谱条件：离子源温度230 ℃, 四级杆温度150 ℃.
总溶解性铁利用电感耦合等离子体发射光谱仪进行测定, 氯离子利用电位滴定仪进行测定.
3 结果与讨论(Results and discussion)3.1 AC对TCE的吸附特征3.1.1 动力学特征本研究主要是为了解TCE在AC上的吸附动力学特征, 为后续实验确定吸附平衡时间.吸附动力学实验结果如图 1所示, 由图可知, AC吸附TCE在反应前2 h为快速吸附阶段, 吸附量随时间基本呈线性增加趋势；2~6 h为减速吸附阶段, 吸附速率降低, 吸附量呈缓慢增加趋势；6~12 h为缓慢吸附阶段, 这一阶段吸附过程趋于平衡；在12 h时达到吸附平衡, 12 h后为平衡吸附阶段, 吸附量基本不再增加, 因此, 确定吸附平衡时间为12 h.对实验结果进行动力学方程拟合, 符合准一级动力学方程(式(1)), R²值为0.991, 拟合参数如表 1所示.本实验结果与徐翯等(2006)的研究结果一致.
图 1(Fig. 1)

图 1 AC吸附TCE的动力学拟合结果 Fig. 1Kinetic of TCE on AC

表 1(Table 1)

表 1 AC吸附TCE准一级动力学方程拟合参数 Table 1 Fitting parameters of pseudo \first order kinetics equation for TCE adsorption on AC

表 1 AC吸附TCE准一级动力学方程拟合参数 Table 1 Fitting parameters of pseudo \first order kinetics equation for TCE adsorption on AC k1/h-1 qe/(mg·g-1) R2 0.83 53.66 0.991

(1)

式中, k₁为准一级动力学吸附速率常数(h^-1)；q_e为平衡吸附量(mg·g^-1)；t为时间(h)；q_t为t时刻吸附量(mg·g^-1).
3.1.2 等温吸附特征等温吸附实验结果如图 2所示, 由于TCE在水中溶解度的限制, 本实验中TCE最高浓度为40 mg·L^-1.在0~40 mg·L^-1浓度范围内, AC对TCE的吸附量随TCE浓度的增加而增加.对实验结果进行等温吸附模型拟合, 符合Freundlich方程(式(2)), R²值为0.988, 拟合参数如表 2所示.
图 2(Fig. 2)

图 2 AC对TCE的等温吸附线 Fig. 2Isothermal adsorption of TCE on AC(25 ℃)

表 2(Table 2)

表 2 AC对TCE吸附的Freundlich方程拟合参数 Table 2 Fitting parameters of Freundlich equation for TCE adsorption on AC

表 2 AC对TCE吸附的Freundlich方程拟合参数 Table 2 Fitting parameters of Freundlich equation for TCE adsorption on AC k2/(L·mg-1) N R2 15.20 0.64 0.988

(2)

式中, k₂为吸附速率常数(L·mg^-1)；N为表示非线性吸附强度的参数；Q为平衡时固相吸附量(mg·g^-1)；C_e为平衡时液相浓度(mg·L^-1).
3.2 再生研究3.2.1 再生过程研究再生过程中pH值变化如图 3a所示, 由图可知, pH值从初始的2.7逐渐减小至1.7, 这是由于再生体系中发生反应(3)~(5), 产生了大量H⁺(Liang et al., 2008；Liang et al., 2009b).Fe²⁺催化H₂O₂体系(芬顿试剂)需要在特定pH值范围(pH=2~4)内才能进行, 因此, 需要加入其它药剂调节pH.而根据式(3)~(5)及图 3a可知, 双氧化体系中的S₂O₈^2-不仅能够分解产生SO₄^-·, 还可以产生大量的H⁺, 不需要加入其它药剂就能够为体系中的芬顿试剂提供其所需的低pH值环境, 从而促进TCE的氧化去除, 实现AC的再生(Yan et al., 2015).
图 3(Fig. 3)

图 3 再生过程中pH值(a)、总溶解性铁浓度(b)及TCE浓度(c)变化 Fig. 3Changes of solution pH(a), total dissolved iron(b) and TCE(c) in regeneration process

(3)

(4)

(5)

再生过程中总溶解性铁浓度变化见图 3b, 由图可知, 总溶解性铁浓度随时间逐渐减小, 至反应结束约减少3%.根据公式(3)推测, 总溶解性铁浓度减小的原因是：Fe²⁺在反应过程中被氧化为Fe³⁺, 而Fe³⁺以沉淀的形式附着在AC上, 一方面使溶液中的总溶解性铁浓度减小, 另一方面形成的沉淀堵塞AC吸附孔径, 具体反应过程见式(3).为进一步证实这一结论, 后文中将通过EDS及XPS对AC表面Fe的存在及价态进行分析.
再生过程中, 部分TCE由于解吸作用会重回溶液中.因此, 对再生溶液中的TCE进行测定, 结果如图 3c所示.结果表明, 溶液中TCE的浓度随时间逐渐增大, 12 h后解吸量占总吸附量的5.12%(以氯元素量(mmol)计).
3.2.2 再生产物研究吸附在AC上的TCE被氧化会释放出Cl^-(式(6)).对再生过程中的Cl^-进行测定, 结果如图 4a所示.由图可知, AC上部分TCE被氧化脱氯生成Cl^-, 且浓度逐渐增大, 这与Liang等(2009a)在利用Fe²⁺催化Na₂S₂O₈再生AC(TCE)的实验中得出的Cl^-浓度变化一致.12 h后被氧化为Cl^-的TCE占吸附量的63.03%(以氯元素量(mmol)计).为了证明AC是否会吸附氧化生成的Cl^-, 从而影响Cl^-的测定, 分别配制3个不同Cl^-浓度的NaCl溶液进行吸附实验, 结果如图 4b所示.结果表明, 在3个不同浓度条件下, Cl^-的浓度在12 h内基本不变.顾广隽等(1985)研究也得出同样结论.因此可以得出, 在此实验条件下, AC对Cl^-无吸附作用, 溶液中Cl^-的测定不受AC吸附作用的影响.
图 4(Fig. 4)

图 4 再生过程中Cl-浓度变化(a)及AC对Cl-的吸附(b) Fig. 4Changes of Cl- in regeneration process(a) and adsorption of Cl- on AC(b)

(6)

为了确定再生过程中是否有氧化副产物产生, AC是否会吸附氧化副产物, 以及AC上是否仍吸附有未被氧化的TCE, 分别对再生溶液及再生AC解吸产物进行测定, 结果如图 5a所示.再生溶液中检测到少量1, 1-二氯乙烯(1, 1-DCE), 说明再生过程中发生了如式(7)所示的反应, TCE被不完全氧化为1, 1-DCE.由图可知, 1, 1-DCE浓度较低, 随时间缓慢增加, 最大检出浓度仅占TCE吸附量的0.02%(以氯元素量(mmol)计).再生AC在甲醇中的解吸结果如图 5b所示, 由图可知, 共检测到氯乙烯(VC)及TCE两种物质, 分别占TCE吸附量的0.10%和27.51%(以氯元素量(mmol)计), 这说明再生过程中有少量氧化副产物VC生成(式(8)), 在后续反应中VC又被AC全部吸附.27.51%的TCE从再生AC上解吸, 说明这部分AC上的TCE不能被氧化, 再生过程中始终吸附在AC上占据吸附位点, 阻碍了后续吸附实验中TCE的吸附, 从而降低了AC的再生效率.
图 5(Fig. 5)

图 5 再生过程1, 1-二氯乙烯浓度变化(a)及再生AC解吸产物(b) Fig. 5Changes of 1, 1-DCE in regeneration process(a) and desorption products from regenerated AC(b)

(7)

(8)

3.2.3 氯平衡率再生体系氯平衡率等于再生后的氯元素的总量/再生前氯元素的总量.根据所得实验数据及方程式对应关系推导出氯平衡率计算公式, 具体见式(9).利用式(9)对再生前后的体系进行氯平衡率(B)计算, 得出氯平衡率为95.78%, 基本达到平衡.

(9)

式中, n₁为TCE吸附量(mmol), n₂再生溶液中TCE的量(mmol), n₃为甲醇中TCE的量(mmol), n₄为1, 1-DCE的量(mmol), n₅为VC的量(mmol), n₆为Cl^-的量(mmol), 单位均以氯元素量计.
3.3 吸附容量对比为了计算双氧化体系再生AC的再生效率RE, 将原状AC、再生AC(Re-AC)在同一TCE初始浓度(30 mg·L^-1), 同一条件下进行吸附实验.吸附平衡后得到各AC吸附量, 吸附量对比结果如图 6所示.得到两种AC的吸附量后, 通过计算得到AC的再生效率, 计算方法见公式(10)(Narbaitz et al., 1997).
图 6(Fig. 6)

图 6 原状AC、再生AC吸附量对比 Fig. 6Adsorption capacities of AC and Re-AC

(10)

式中, (x/M)_R为再生AC吸附量(mg·g^-1, 以VOC计), (x/M)_V为原状AC吸附量(mg·g^-1, 以VOC计).
通过公式(10)计算得出AC再生效率约为50%, 说明在TCE:Fe²⁺:H₂O₂:S₂O₈^2-=1:9.20:59.79:77.52的条件下再生AC, 再生AC吸附容量约为原状AC的1/2.谭德俊等(2014)在氧化剂质量分数为100%, 活化温度为100 ℃, 再生时间为60 min的条件下利用Na₂S₂O₈对吸附生化废水的AC进行再生, 再生效率为55.98%.再生效率基本相同的前提下, 本研究的再生方法不需要高温活化, 具有耗能低的优点.
3.4 表征3.4.1 SEM及EDS分析SEM(30万倍)测试结果如图 7所示, 其中, 图 7a为原状AC, 图 7b为再生AC.由图可知, 相比于原状AC, 再生AC表面杂质增多, 孔隙明显减少, 并出现了大的孔洞.EDS测试结果见表 3, 由表可知, C元素含量减小, O元素含量增加, 这说明约有11%的AC在再生过程中会被氧化剂氧化造成炭损失；Cl元素含量增加, 说明再生AC上有含Cl元素的物质, 可能是TCE或其氧化副产物；Fe元素含量增加, 证明了前文对再生溶液中总溶解性铁浓度减少原因的推测, 部分溶液中的溶解性铁附着在AC上.
图 7(Fig. 7)

图 7 原状AC(a)和再生AC(b)的SEM图 Fig. 7SEM images of AC(a) and Re-AC (b)

表 3(Table 3)

表 3 原状AC、再生AC EDS分析 Table 3 EDS analysis of AC and Re-AC

表 3 原状AC、再生AC EDS分析 Table 3 EDS analysis of AC and Re-AC 元素 含量/(mg·g-1) 原状AC 再生AC C 85.10 75.69 O 14.39 17.02 Cl 0.32 5.32 Fe 0.18 1.98

3.4.2 氮气吸附-解吸结果分析氮气吸附-解吸结果见表 4, 由表可知, 相比于原状AC, 再生AC的比表面积减小了21.70%.由于比表面积是评价AC吸附能力强弱最重要的因素之一, 因此, 比表面积减小会降低再生AC的吸附能力.有研究表明, 吸附孔径也是评价AC吸附能力的重要因素, 适宜的AC孔径(0.5~1.0 nm)有利于TCE在AC上的吸附(Li et al., 2002；Karanfil et al., 2004).从孔径体积及孔径面积的对比结果中可以看出, d < 0.47 nm的孔径体积减少了14.40%, d≤216.63 nm的孔径体积减少了5.17%, d≥0.47 nm的孔径面积减少了26.92%, d＞216.63 nm的孔径面积减少了8.96%.因此, 孔径体积及孔径面积的减小是降低再生AC吸附能力的原因之一(Liang et al., 2009a).
表 4(Table 4)

表 4 原状AC、再生AC氮气吸附-解吸结果分析 Table 4 Nitrogen adsorption-desorption analysis of AC and Re-AC

表 4 原状AC、再生AC氮气吸附-解吸结果分析 Table 4 Nitrogen adsorption-desorption analysis of AC and Re-AC AC 比表面积/(m2·g-1) 孔径体积/(m3·g-1) 孔径面积/(m2·g-1) d < 0.47 nm d≤216.63 nm d≥0.47 nm d＞216.63 nm 原状 450.0 0.007 0.39 323.44 42.83 再生 352.4 0.006 0.37 236.37 39.00

3.4.3 XPS分析通过XPS的2p轨道扫描结果可以判断AC表面是否有Fe及确定Fe存在的价态.若2p_1/2轨道上结合能在近725 eV处有特征峰, 可以证明Fe存在, 若2p_3/2轨道上结合能在709.3 eV及711.2 eV处有特征峰, 分别可以证明有二价Fe及三价Fe存在(Yamashita et al., 2008；Rey et al., 2009).如图 8a所示, 原状AC在以上3个结合能峰值处均未出峰, 结合表 3中Fe的EDS分析结果, 可知原状AC上有少量Fe, 但由于含量很少, 在XPS谱图上并没有出峰.如图 8b所示, 725 eV及711.2 eV结合能处的特征峰证明了再生AC上三价Fe的存在, 但并未发现二价Fe的特征峰.由此可以得出, 再生AC上的Fe以三价Fe的形式存在.Liang等(2009a)在利用Fe²⁺催化Na₂S₂O₈再生AC(TCE)的实验中证明了再生AC上存在Fe离子的沉淀.由此可以得出, 再生AC上附着有三价Fe沉淀, 堵塞了AC吸附孔径, 减小了孔径体积及面积, 从而降低了AC再生效率.
图 8(Fig. 8)

图 8 原状AC(a)、再生AC(b) XPS Fe 2p分析图 Fig. 8XPS survey of the Fe 2p regions of AC(a) and RE-AC(b)

4 结论(Conclusions)1) AC对TCE的吸附动力学符合准一级动力学模型, 等温吸附符合Freundlich模型.在TCE:Fe²⁺:H₂O₂:S₂O₈^2-=1:9.20:59.79:77.52(物质的量比)条件下, AC再生效率约为50%.
2) 再生过程中AC吸附的TCE有63.03%被完全氧化为Cl^-, 0.02%被氧化为1, 1-DCE, 0.10%被氧化为VC, 5.12%解吸到再生溶液中, AC上仍有27.51%的TCE不能被氧化剂氧化而始终占据着吸附位点, 再生前后氯平衡率为95.78%.
3) 研究表明, ICHP再生AC-TCE可行.AC的炭损失、比表面积、孔隙体积及孔隙面积的减小, 是再生AC吸附能力低于原状AC的主要原因.虽然再生AC吸附效率低于原状AC, 但仍可达到原状AC吸附量的50%, 可以实现TCE的有效吸附并达到AC重复使用的目的.

参考文献

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