阮萌¹, 许开立¹, 鲁佰成², 刘博¹
1. 东北大学 资源与土木工程学院, 辽宁 沈阳 110819;
2. 广西中粮生物质能源有限公司, 广西 北海 536100
收稿日期：2022-04-12
基金项目：国家重点研发计划项目(2021YFC3001300)；国家自然科学基金资助项目(52074066)。
作者简介：阮萌(1998-), 女, 湖北咸宁人, 东北大学硕士研究生;
许开立(1965-), 男, 山东郓城人, 东北大学教授, 博士生导师。

摘要：选取堆放发酵废醪原料仓库空气中不同高度的浮尘, 分别命名为浮尘U(Upper), 浮尘M(Middle), 浮尘L(Lower).研究三种浮尘的物理特性, 根据挥发分和灰分的质量分数分析粉尘爆炸特性变化, 最大爆炸压力P_max随挥发分质量分数的增加和灰分质量分数的减少而增大.探究了浮尘M在1 %, 2 % 和3 % 低体积浓度酒精气氛下的爆炸超压变化规律、点火能量、爆炸下限和火焰传播速度的变化规律, 发现酒精在其中充当了挥发分的成分既加强了混合爆炸体系的爆炸猛度又增强了其爆炸感度, 并借助爆炸指数的变化指出粉尘爆炸危害等级由于酒精的加入由St1级别变为了St2.
关键词：发酵废醪粉尘爆炸爆炸猛度爆炸感度酒精蒸汽
Explosion Hazard of Floating Dust from Fermented Waste Mash in Low Concentration Alcoholic Atmosphere
RUAN Meng¹, XU Kai-li¹, LU Bai-cheng², LIU Bo¹
1. School of Resources & Civil Engineering, Northeastern University, Shenyang 110819, China;
2. Guangxi COFCO Biomass Energy Co., Ltd., Beihai 536100, China
Corresponding author: XU Kai-li, E-mail: xukaili@mail.neu.edu.cn.

Abstract: The floating dust at different heights in the warehouse where the fermented waste mash is stacked is selected, and the three kinds of dust in the upper, middle, and lower layers are named floating dust U(Upper), floating dust M(Middle) and floating dust L(Lower) respectively. The physical characteristics of three kinds of floating dust were studied to analyze the change in dust explosion characteristics. It was found that the maximum explosion pressure P_max increased with the increase of volatile content and the decrease of ash content. In addition, the change rules of explosion overpressure, minimum ignition energy, lower explosion limit, and flame propagation velocity of floating dust M in 1 %, 2 %, and 3 % alcoholic atmosphere were investigated. It was found that alcohol acted as a volatile component in this mixed explosion system, which not only enhanced the explosion intensity but also enhanced the explosion sensitivity. Finally, with the change of explosion constant, it is pointed out that the dust explosion hazard level changes from St1 to St2 due to the presence of the alcoholic atmosphere.
Key words: fermented waste mashdust explosionexplosion intensityexplosion sensitivityalcohol vapor
工业领域中经常会发生爆炸事故^[1-2], 这些爆炸对于人民生命安全和财产安全均造成巨大损失.其中粉尘爆炸随近代工业中可燃粉体的多样化、生产工艺的复杂化, 仍然是目前较为严峻的现实威胁^[3], Frank^[4]和Amyotte等^[5]表明, 粉尘爆炸会发生在广泛的各种行业和工业应用中, 涉及多种产品, 如煤炭、谷物、纸张、食品、金属、橡胶、制药、塑料、纺织等.
在粮食粉尘爆炸领域的生产加工过程中也会产生大量的粉尘^[6], 有很多****对粮食爆炸展开了研究.Hauert等^[7]利用12 m³的筒仓对粉尘的分布、泄爆压力和湍流进行了检测.Plumier等^[8]为探究粮食加工过程中影响粉尘云产生的因素, 研究了粉尘在5种不同的玉米样品上的数量和附着强度, 以及不同的接触力大小和接触时间对粉尘产生的影响.
在粮食发酵生产领域可能会涉及酒精蒸汽和可燃粉尘的混合体, 有可能引发气固两相混合爆炸(hybrid explosion, HE).气固两相混合爆炸是指当混合物是可燃气体和可燃粉尘的组合时, 其中气体的体积分数可能低于其可燃下限(lower flammable limit, LFL), 粉尘质量浓度也可能低于最低爆炸浓度(minimum explosive concentration, MEC)时, 可能会产生爆炸性混合物^{[5, 9]}, 主要集中在煤尘-甲烷、有机混合气体及金属粉尘氢气混合领域^[10-13].
在粮食粉尘气固两相混合爆炸研究领域, Abuswer等^[14]以法国Blaye(吉伦特省)的一处粮食储存设施爆炸事故为背景, 利用数值模拟的方式在大型工业尺度下研究了发酵易燃气体存在时小麦和玉米粉尘的爆炸特性, 由于其研究的工业尺寸无法进行实验验证及模拟条件的局限性, 研究成果并没有探究在不同浓度发酵气体下的混合爆炸体系的爆炸特性.
以广西中粮生物质能源有限公司内堆放生产饲料发酵废醪原料仓库中悬浮的浮尘为研究对象, 掺入不同体积浓度的酒精蒸汽, 探究空气中挥发的低体积浓度酒精蒸汽对发酵废醪浮尘爆炸特性影响, 从而为企业安全生产提供指导.
1 实验材料与装置1.1 实验材料广西中粮生物质能源有限公司的酒精生产线是以木薯、玉米、水稻、小麦等多种淀粉质为原料, 通过原料粉碎、液糖化、生物发酵、精馏的工艺过程生产乙醇, 其副产物废醪通过分离过滤、蒸发浓缩制成饲料出售.废醪中的残存有机物质量分数占比高, 其粒径一般较小, 容易长期悬浮在空中, 在堆放仓库环境中还有发酵生成的低浓度酒精残留.
实验材料选取自废醪堆放在仓库中, 漂浮在不同高度的浮尘, 分别在地表面、离地4, 8 m三个高度设置了4组取样点, 采用干式收集法取得的浮尘混合在一起形成的浮尘U、浮尘M和浮尘L, 取样方法如图 1所示, 其中黑色点代表取样位置.
图 1(Fig. 1)

图 1 浮尘收集方法示意图Fig.1 Schematic of floating dust collection method

该仓库堆积的废醪是经过原料粉碎、液糖化、生物发酵、精馏工艺后产生的副产物粉尘, 烘干后完全是一种不导电的可燃性粉尘, 如图 2所示. 3种浮尘的粒度分别为15, 30, 68 μm, 如表 1所示.实验所用酒精为分析纯酒精, 采购自恒兴化学试剂制造公司, 3种粉尘粒径分析结果如图 3所示.
图 2(Fig. 2)

图 2 浮尘样品Fig.2 Floating dust sample

表 1(Table 1)

表 1 3种浮尘样品工业分析结果(质量分数)Table 1 Industrial analysis results of three kinds of floating dust samples(mass fraction)? % 粉尘样品 组分 元素 水分 灰分 挥发分 固定碳 C H O N 浮尘U 10.21 7.08 70.77 11.94 30.45 6.21 48.63 1.11 浮尘M 11.45 9.04 67.03 12.48 28.67 6.46 45.25 1.02 浮尘L 12.79 9.74 64.5 12.97 35.28 6.3 47.36 1.2

表 1 3种浮尘样品工业分析结果(质量分数) Table 1 Industrial analysis results of three kinds of floating dust samples(mass fraction)?

图 3(Fig. 3)

图 3 3种浮尘粒径分布Fig.3 Particle size distribution of three kinds of floating dust (a)—浮尘U；(b)—浮尘M；(c)—浮尘L.

1.2 实验装置爆炸特性实验主要采用标准的20 L爆炸球罐实验装置, 加装一个可控温的高压储气罐, 如图 4所示.该设备主要由爆炸罐、控制系统和数据采集系统组成.爆炸罐下部装有粉尘喷吹装置, 喷吹装置通过管路与储尘室相连通, 在相连通道上装有电磁阀.储气罐的容积为0.6 L, 实验采用10 kJ的化学点火器与点火引线连接.爆炸罐壁上装有压力传感器, 传感器与记录仪相连.实验前将一定质量的发酵废醪粉尘放置于储尘室, 将点火药头通过导线连接到球体两侧电极上.在储气罐中注入一定质量的酒精, 用高压气瓶将储气罐加压到2 MPa, 并用图 5所示的温度控制装置加热使酒精汽化.用真空泵将爆炸罐抽真空至-0.06 MPa. 启动压力记录仪, 通过自动化控制系统控制电磁阀打开, 含有酒精蒸汽的高压气将发酵废醪粉尘吹送到20 L爆炸罐中, 形成均匀的粉尘云, 在60 ms延时点火后, 点火系统引爆爆炸罐体中的粉尘云, 对爆炸压力进行记录测定.每次试验后, 需要使用吸尘器吸净爆炸罐体.
图 4(Fig. 4)

图 4 20 L球爆炸试验装置Fig.4 The 20 L spherical explosion test apparatus. 1—20 L球罐体；2—电极火花控制器；3—电脑；4—锥形喷嘴；5—储粉罐；6—进气阀；7—球体支架；8—电磁阀；9—电极；10—放气阀；11—压力表；12—高压储气罐；13—高压气瓶；14—真空泵通气阀；15—真空泵；16—压力传感器.

图 5(Fig. 5)

图 5 可控温高压储气罐Fig.5 Temperature-controlled high-pressure gas storage tank

发酵废醪浮尘和酒精混合最小点火能测试实验在图 6所示的最小点火能测试装置中进行, 该实验装置由长600 mm, 体积为2.4 L的垂直石英玻璃燃烧管、高压喷粉系统、点火系统、高速摄像机和控制系统等组成.实验前, 选择300 ~3 600 mg的粉尘置于石英玻璃燃烧管底部的锥形喷嘴上, 在储气罐中注入一定质量的乙醇, 用高压气瓶将储气罐加压到1 MPa, 利用温度控制装置加热使乙醇汽化.设喷粉压力为1 MPa, 点火系统位于燃烧管底部, 两个电极尖端之间的距离为6 mm, 设置点火能量分别为1, 3, 10, 30, 100, 300, 1 000 mJ, 点火延时时间设置为30 ms, 高速摄像机的帧速率为1 000帧/s.
图 6(Fig. 6)

图 6 最小点火能测试系统Fig.6 Minimum ignition energy test system. 1—600 mm长石英玻璃管；2—电极；3—电极火花控制器；4—高速摄像机；5—电脑；6—高压气瓶；7—电磁阀；8—高压储气罐；9—压力表；10—排气阀；11—泄压阀；12—锥形喷嘴.

2 实验结果与讨论2.1 酒精蒸汽云和发酵废醪浮尘云掺入比对混合粉尘的爆炸猛度影响为了客观评价爆炸体系的爆炸破坏性, 需要进行爆炸猛度测试, 爆炸猛度参数主要包括最大爆炸压力和最大压力上升速率.用20 L球爆炸测试系统并根据国内规范中规定的方法分别对取到的3种不同粒径发酵废醪浮尘进行爆炸压力测试, 得到在不同粉尘质量浓度下的爆炸压力曲线如图 7所示.
图 7(Fig. 7)

图 7 3种浮尘最大爆炸压力随粉尘质量浓度的变化Fig.7 Variation of maximum explosion pressure of three kinds of floating dust with dust mass concentration

由图 7可知, 3种粉尘的最大爆炸压力P_max的变化趋势随粉尘质量浓度的增加均呈先上升后减小的倒U字型趋势.在不加入酒精蒸汽的情况下3种粉尘的最大爆炸压力P_max随浮尘粒径的减小而增大, 粉尘质量浓度为1 000 g/m³时达到了最大值.
根据爆炸机理, 当粉尘颗粒表面受热后会析出挥发分, 由可燃性气体组成的挥发分会促进爆炸的发展, 而灰分在爆炸过程中吸收热量并抑制爆炸传播, 当发酵废醪浮尘样品中挥发分含量越高, 爆炸越容易传播, 相应地灰分含量越高, 爆炸就越难传播^[15].工业分析和实验测试结果对比可知, 废醪粉尘的爆炸压力的变化曲线符合爆炸机理, 如表 1所示.挥发分最高为70.77 %、灰分最低为7.08 % 的浮尘U的P_max最大, 挥发分最低为64.5 %、灰分最高为9.74 % 的浮尘L的P_max最小.
在收集浮尘的过程中发现在仓库空气中取到质量最多的发酵废醪浮尘是浮尘M, 所以后续讨论加入酒精气氛时只选择浮尘M进行测试.实验结果如图 8、图 9所示.
图 8(Fig. 8)

图 8 浮尘M在酒精气氛下的爆炸压力曲线Fig.8 Explosion pressure curves of floating dust M under different alcoholic atmospheres

图 9(Fig. 9)

图 9 浮尘M在酒精气氛下爆炸猛度数据变化曲线Fig.9 Variation curve of explosion intensity of floating dust M in alcoholic atmosphere

由图 8、图 9可知, 在加入酒精蒸汽情况下, 浮尘M在酒精气氛下的最大爆炸压力P_max和最大压力上升速率(dP/dt)_max随添加酒精体积分数的增加而增大.在加入3 % 酒精蒸汽时, (dP/dt)_max增加到在没有添加酒精蒸汽时的两倍多.
将上述实验结果与表 1对比分析可知：在发酵废醪浮尘和酒精蒸汽两相混合的爆炸体系中, 酒精蒸汽充当为混合物质的挥发分, 挥发分的加入会使粉尘爆炸更加容易发生燃烧反应且燃烧的更加迅速, 从而引发快速爆炸反应, 使两相混合体系发生爆炸.灰分中的主要成分是不燃及难燃性物质, 在粉尘燃烧灰化的过程中会吸收混合体系放出的热量, 从而影响爆炸压力的传递速度和最大爆炸压力.粒径对于爆炸体系的P_max和(dP/dt)_max的影响主要在于浮尘颗粒比表面积及与氧气的接触面积随粒径的增大而减小.当浮尘粒径变大时, 颗粒内部因氧含量不足从而形成不完全燃烧；另一方面, 由于浮尘的小颗粒拥有较高的挥发速率, 使爆炸反应更完全, 更快达到P_max值.
2.2 酒精蒸汽云和发酵废醪浮尘云掺入比对混合粉尘的爆炸感度影响为了客观评价爆炸体系的爆炸发生容易程度, 需要进行爆炸感度测试, 爆炸感度参数主要包括爆炸下限和最小点火能量.应用国内外规范中描述的方法, 在浮尘M中掺入不同体积浓度的酒精蒸汽云对其爆炸下限展开测试.将浮尘样品取任一可以发生爆炸的体积浓度放入20 L球内进行点火实验, 依次降低粉尘质量浓度, 直到爆炸不发生.将不发生爆炸的质量浓度记为C_m, 则浮尘样品的爆炸下限为C_m，测试结果如表 2所示.
表 2(Table 2)

表 2 酒精气氛下浮尘M爆炸下限测试结果Table 2 LEL results of floating dust M in alcoholic atmosphere 粉尘种类 爆炸下限Cm/(g·m-3) 浮尘M 120 ~140 浮尘M+1%酒精 100 ~120 浮尘M+2%酒精 100 ~120 浮尘M+3%酒精 80 ~90

表 2 酒精气氛下浮尘M爆炸下限测试结果 Table 2 LEL results of floating dust M in alcoholic atmosphere

由表 2可知, 在浮尘爆炸环境中加入一定体积浓度的酒精会使其爆炸下限降低, 加入3 % 酒精蒸汽时, 在没有添加酒精蒸汽情况下降至60 g/m³.
由上述实验结果及表 1可知：酒精蒸汽的加入替代了一部分粉尘作为燃烧质, 酒精首先与氧气发生反应, 放出的热量能够对发酵废醪浮尘粒子进行均匀辐射, 使粉尘颗粒能够有效被加热, 使得发酵废醪浮尘参与爆炸反应的数量和概率大幅提升.故混合体系中的粉尘质量浓度低于其本身的爆炸下限浓度时, 混合体系也可以发生爆炸反应.
根据国外规范中规定的方法应用最小点火能测试系统对浮尘M掺入不同体积浓度的酒精蒸汽云进行最小点火能测试, 测试结果如图 10所示.图中实心方块表示被引燃, 空心代表未被引燃.
图 10(Fig. 10)

图 10 浮尘M在不同浓度酒精气氛下的最小点火能测试结果Fig.10 Minimum ignition energy test results of dust M in different concentrations of alcoholic atmosphere (a)—浮尘M；(b)—浮尘M+1 % 酒精；(c) —浮尘M+2 % 酒精；(d)—浮尘M+3 % 酒精.

测试完成后, 根据式(1)计算得到各个体积浓度酒精蒸汽云气氛下的可燃粉尘云最小点火能, 计算参数如表 3所示.
表 3(Table 3)

表 3 粉尘云最小点火能MIE计算参数Table 3 Calculation parameters of MIE of dust clou 粉尘类别 N NI IE/mJ NIE/mJ MIE/mJ 浮尘M 9 4 100 30 61.78 浮尘M+1%酒精 9 7 100 30 43.05 浮尘M+2%酒精 9 7 100 30 43.05 浮尘M+3%酒精 9 2 30 10 24.08

表 3 粉尘云最小点火能MIE计算参数 Table 3 Calculation parameters of MIE of dust clou

由表 3可知, 浮尘在酒精气氛下的最小点火能随酒精体积浓度的增加逐渐减小, 在3 % 体积浓度气氛下降低效果最为明显.

(1)

式中：N, N_I分别表示在被引燃的能量级别上测试的体积浓度点数和其中被引燃的点数；IE(ignition energy)为被引燃的点火能量；NIE(not ignition energy)为未被引燃的点火能量；MIE(minimum ignition energy)为最小点火能.
低浓度酒精蒸汽提高发酵废粉尘的爆炸感度表现为多个方面：对于易燃气体和易燃粉尘的混合粉尘, 相较于单一粉尘, 爆炸环境已经有了较大改变.酒精蒸汽既可以被充当为粉尘颗粒的挥发分, 放出热量对粉尘粒子进行辐射, 使粉尘颗粒能够有效加热, 因为其本身的点火能量相比于粉尘来说更低, 酒精蒸汽的加入能够使得粉尘云团以较低的能量被点燃, 使MIE值骤降.
2.3 酒精蒸汽云和发酵废醪浮尘云掺入比对混合粉尘的火焰传播使用高速摄像机分别记录了粉尘的质量浓度(1 000g/m³), 浮尘M在1 %, 2 %, 3 % 酒精气氛下的火焰传播情况如图 11所示, 4种情况下火焰传播速度对比如图 12所示.
图 11(Fig. 11)

图 11 浮尘M在不同浓度酒精气氛下的火焰传播情况Fig.11 Flame propagation of floating dust M in different concentrations of alcoholic atmosphere (a)—浮尘M火焰传播；(b)—浮尘M+1 % 酒精火焰传播；(c)—浮尘M+2 % 酒精火焰传播；(d)—浮尘M+3 % 酒精火焰传播.

图 12(Fig. 12)

图 12 浮尘M在不同体积浓度酒精气氛下的火焰传播速度Fig.12 Flame propagation velocity of floating dust M in different concentrations of alcoholic atmosphere

由上述火焰传播结果可知, 在实验中酒精的添加量并没有超过酒精爆炸下限, 但爆炸体系的火焰传播速度随酒精蒸汽体积浓度的增加而加快且火焰亮度也有明显提升.在爆炸体系中添加1 %, 2 % 酒精蒸汽时, 酒精气氛对于爆炸体系的火焰传播速度影响不大.添加3 % 酒精蒸汽时, 火焰传播的后半段会有较为明显的增幅.这也从侧面验证了上述实验在添加酒精后的爆炸体系中P_max和(dP/dt)_max的变化结果.
2.4 基于KST指数的发酵废醪浮尘云爆炸危险性分析在判断一种粉尘的爆炸危险性时需要计算其爆炸指数, 根据(dP/dt)_max计算得到^[16]：

(2)

式中，V是爆炸容器的容积, 0.02 m³.
根据2.1节中(dP/dt)_max测试结果从而通过式(2)可以计算得到爆炸指数K_st, 根据ISO—6184及VDI—3673标准判断的粉尘爆炸危害等级汇总如表 4所示.
表 4(Table 4)

表 4 浮尘M在不同体积浓度酒精气氛下的危害等级Table 4 The hazard level of floating dust M in different concentrations of alcoholic atmosphere 粉尘种类 爆炸危害等级 浮尘M 8.87 St1 浮尘M+1%酒精 13.04 St1 浮尘M+2%酒精 16.62 St1 浮尘M+3%酒精 22.45 St2

表 4 浮尘M在不同体积浓度酒精气氛下的危害等级 Table 4 The hazard level of floating dust M in different concentrations of alcoholic atmosphere

由表 4可知, 浮尘M在加入1 %, 2 % 体积浓度的酒精蒸汽时其爆炸指数随酒精浓度提高而增大, 但粉尘爆炸危害等级处于St1弱爆炸阶段, 当爆炸气氛中酒精蒸汽的体积浓度达到3 % 时其爆炸危害等级达到St2强烈爆炸等级.如果在实际生产中仅将堆放发酵废醪原料的仓库中的浮尘当作St1级别的可燃粉尘进行管控显然是不够的, 需要增加更长时间的烘干程序或增加对当前仓库的防爆措施以降低粉尘爆炸事故发生的概率及因此带来的危害.
3 结论1) 在堆放发酵废醪原料仓库的3个高度位置取三种浮尘随挥发分含量的增加及灰分含量的减小, P_max随之增大, 其中位于仓库最高位置浮尘的P_max最大.
2) 低浓度的酒精蒸汽可以充当可燃粉尘的挥发分成分, 从而增大发酵废醪粉尘的P_max, (dP/dt)_max.酒精蒸汽的加入可以替代一部分粉尘作为燃烧质, 放出的热量能够有效加热发酵废醪浮尘粒子使废醪浮尘参与爆炸反应的数量和概率大幅提升, 从而降低其最小点火能和爆炸下限, 增加了发生粉尘爆炸的可能性.
3) 在酒精蒸汽和发酵废醪浮尘两相混合的爆炸体系中, 当酒精的体积浓度大于3 % 时, 相比于添加1 % 和2 % 时, 对于混合爆炸体系的爆炸猛度和爆炸感度提升会显著增强, 将其粉尘爆炸危害等级提升至St2, 对于相关烘干和堆放等工艺流程应该加强安全管理, 从而防止粉尘爆炸事故的发生. 参考文献:
参考文献

[1]	Zhang J J, Xu K L, Reniers G, et al. Statistical analysis the characteristics of extraordinarily severe coal mine accidents (ESCMAs) in China from 1950 to 2018[J]. Process Safety and Environmental Protection, 2020, 133: 332-340. DOI:10.1016/j.psep.2019.10.014
[2]	Sezer H, Kronz F, Akkerman V, et al. Methane-induced explosions in vented enclosures[J]. Journal of Loss Prevention in the Process Industries, 2017, 48: 199-206. DOI:10.1016/j.jlp.2017.04.009
[3]	Eckhoff R K, Li G. Industrial dust explosions: a brief review[J]. Applied Sciences-basel, 2021, 11(4): 1-18.
[4]	Frank F. Dust explosion prevention and the critical importance of housekeeping[J]. Process Safety Progress, 2004, 23: 175-184. DOI:10.1002/prs.10033
[5]	Amyotte P, Eckhoff R K. Dust explosion causation, prevention and mitigation: an overview[J]. Journal of Chemical Health and Safety, 2010, 17(1): 15-28. DOI:10.1016/j.jchas.2009.05.002
[6]	李刚, 刘晓燕, 钟圣俊, 等. 粮食伴生粉尘最低着火温度的实验研究[J]. 东北大学学报(自然科学版), 2005, 26(2): 145-147. (Li Gang, Liu Xiao-yan, Zhong Sheng-jun, et al. Experimental investigation on minimum ignition temperature (MIT) of dust concomitant with grain[J]. Journal of Northeastern University (Natural Science), 2005, 26(2): 145-147.)
[7]	Hauert F, Vogl A, Radandt S. Dust cloud characterization and its influence on the pressure-time-history in silos[J]. Process Safety Progress, 1996, 15(3): 178-184. DOI:10.1002/prs.680150313
[8]	Plumier B, Zhao M, Casada M, et al. Dust content and adhesion characteristics of five corn samples[J]. Transactions of the ASABE, 2014, 63(2): 495-499.
[9]	Eckhoff R K. Dust explosions in the process industries, 3rd edition[M]. Burlington: Gulf Professional Publishing, 2003: 243-251.
[10]	Dufaud O, Perrin L, Traore M, et al. Explosions of vapour/dust hybrid mixtures: a particular class[J]. Powder Technology, 2009, 190(1/2): 269-273.
[11]	Amyotte P, Abuswer M, Benedetto A D, et al. Determination of hybrid mixture explosion severity[C]//Proceedings of the 13th International Symposium on Loss prevention and Safety Promotion in the process Industries. Brugge, 2010: 149-156.
[12]	Denkevits A, Hoess B. Hybrid H2/Al dust explosions in Siwek sphere[J]. Journal of Loss Prevention in the Process Industries, 2015, 36: 509-521. DOI:10.1016/j.jlp.2015.03.024
[13]	Dufaud O, Perrin L, Traoré M. Dust/vapour explosions: hybrid behaviours[J]. Journal of Loss Prevention in the Process Industries, 2008, 21(4): 481-484. DOI:10.1016/j.jlp.2007.11.005
[14]	Abuswer M, Amyotte P, Khan F, et al. Retrospective risk analysis and controls for Semabla grain storage hybrid mixture explosion[J]. Process Safety and Environmental Protection, 2016, 100: 49-64. DOI:10.1016/j.psep.2015.12.007
[15]	Zhang L P, Xu F, Ramanujan A, et al. Control languages accepted by labeled spiking neural P systems with rules on synapses[J]. Theoretical Computer Science, 2021, 893: 60-71. DOI:10.1016/j.tcs.2021.06.027
[16]	Eckhoff R K. The use of the Hartmann bomb for determining KSt values of explosible dust clouds[J]. Staub-Reinhaltung der Luft, 1977, 37(3): 110-112.