, 袁致涛, 徐新阳 东北大学 资源与土木工程学院, 辽宁 沈阳 110819
收稿日期：2022-05-30
基金项目：国家自然科学基金资助项目(52174241)；中央高校基本科研业务费专项资金资助项目(N2001022)。
作者简介：虞力(1987-), 男, 安徽马鞍山人, 东北大学博士研究生;
徐新阳(1967-), 男, 浙江武义人, 东北大学教授, 博士生导师。
摘要：以攀枝花钛选厂的强磁精矿为研究对象, 通过浮选试验、浊度试验和扫描电镜分析, 系统研究了高强度调浆对钛铁矿浮选的影响及其作用机制.研究发现，经捕收剂诱导疏水后, 钛铁矿与钛辉石颗粒间容易发生异相团聚现象, 细粒钛辉石随钛铁矿进入精矿产品, 造成钛辉石的非选择性上浮.经高强度调浆处理, 精矿TiO2品位大幅提升.浮选指标由常规调浆处理时的精矿TiO2品位39.97%, 回收率78.09%，提升至精矿TiO2品位43.79%, 回收率79.28%.高强度调浆产生的流体力场能够消除钛铁矿与钛辉石颗粒间的异相团聚, 强化钛铁矿与钛辉石颗粒间的分散状态, 是高强度调浆提升钛精矿TiO2品位的内在原因.
关键词：钛铁矿钛辉石浮选异相团聚高强度调浆
Study on Flotation of Ilmenite Based on High-Intensity Conditioning Process
YU Li, MENG Qing-you
, YUAN Zhi-tao, XU Xin-yang School of Resources & Civil Engineering, Northeastern University, Shenyang 110819, China
Corresponding author: MENG Qing-you, E-mail: mengqingyou@mail.neu.edu.cn.
Abstract: The effect of high-intensity conditioning on the flotation of ilmenite was systematically studied via flotation experiment, turbidity experiment and SEM-EDS. Ore samples are derived from the concentrate of high-intensity magnetic separation in the Panzhihua titanium processing plant. It was found that with the addition of collector, hetero-aggregation was tend to occur between hydrophobized ilmenite and titanaugite particles. Fine titanaugite particles could adhere to the surface of ilmenite and enter into the concentrate products, resulting in the non-selective flotation of titanaugite. After the treatment of high-intensity conditioning, the TiO2 grade of concentrate increased sharply from 39.97%to 43.79%, while the recovery rate increased from 78.09%to 79.28%. The fluid force field generated by high-intensity conditioning can eliminate the hetero-aggregation between ilmenite and ilmenite particles and strengthen the dispersion state between them. This is the intrinsic reason for high-intensity conditioning to enhance the TiO2 grade of titanium concentrate.
Key words: ilmenitetitanaugiteflotationhetero-aggregationhigh-intensity conditioning
钛被广泛应用于航空航天、医疗器械和交通运输等领域, 是一种重要的战略有色金属[1].钛铁矿和金红石是最主要的钛矿资源[2], 我国钛资源以钒钛磁铁矿为主, 其中四川攀西地区蕴藏有国内最丰富的钒钛磁铁矿, 该地区钛资源的利用, 直接关系到我国钛资源供给的保障性[3-5].泡沫浮选作为一种基于矿物颗粒表面物理化学性质差异进行分离的方法, 被广泛应用于钛铁矿及其伴生脉石矿物的分离, 是获取金属钛的主要途径之一[6].攀西地区钒钛磁铁矿钛铁矿是一种可选性较差的钛矿资源, 在实际生产过程中, 特别是钛铁矿的浮选分离, 一直面临较大挑战.这是由于有用矿物钛铁矿与主要脉石矿物钛辉石表面性质极为相似, “先选铁后选钛”的原则流程导致钛铁矿原矿中细粒含量较高[7].多年来, 科研人员致力于浮选新技术与新药剂的开发与利用并取得了一定进展.针对攀西地区钛铁矿细粒含量高的特点, 范桂侠[8]以油酸钠为捕收剂考察了剪切絮凝浮选对攀西地区-20 μm钛铁矿矿石的分选效果, 可得到TiO2品位45.72%, 回收率51.18%的精矿产品, 为微细粒钛铁矿资源的回收提供了参考工艺流程.为了解决钛铁矿与钛辉石表面性质相似这一难题, Du等[9]将钛铁矿和钛辉石经硫酸预处理后浮选, 钛铁矿回收率由62.56%增加至84.68%, 钛辉石回收率由35.73%减少到0.54%, 二者间的可浮性差异显著增大.Deng等[10]采用树状表面活性剂DPA作为捕收剂用于钛铁矿与钛辉石的浮选分离, 研究发现pH为7时, DPA比油酸钠的捕收能力更强.Xu等[11]研究了油酸钠与苯甲羟肟酸复配后的使用效果, 结果表明混合捕收剂BHA/NaOL在钛铁矿表面发生了共吸附, 二者间具有协同效应.
已有研究忽视了颗粒间的相互作用这一贯穿于浮选过程中的基本问题, 对于钛铁矿与钛辉石颗粒二者间的相互作用, 特别是二者经捕收剂诱导疏水后, 在疏水力作用下可能发生的异相团聚现象鲜有研究.针对此问题, 本文以攀枝花钛选厂的强磁精矿为研究对象, 借助浮选试验、粒度分析、浊度试验以及SEM-EDS等方法, 研究了调浆过程中钛铁矿与钛辉石颗粒间的异相团聚现象及其发生机制, 在此基础上采用高强度调浆的技术手段消除铁矿与钛辉石颗粒间的异相团聚, 弱化细粒钛辉石颗粒对钛铁矿浮选的不利影响.
1 试验材料与方法1.1 试验样品和药剂钛铁矿和钛辉石单矿物样品取自攀枝花钛选厂的强磁精矿, 经多次摇床重选后得到高纯度样品.样品化学多元素分析结果和XRD谱图分别示于表 1和图 1, 结果表明钛铁矿和钛辉石单矿物样品的纯度均大于90%, 符合单矿物试验要求.单矿物样品分别经行星球磨机磨细后筛分得到-125+74 μm的钛铁矿单矿物和-20 μm的钛辉石单矿物.
表 1(Table 1)
 表 1 单矿物样品化学多元素分析(质量分数)Table 1 Chemical multi-element analysis of pure ore(mass fraction)?
| 表 1 单矿物样品化学多元素分析(质量分数) Table 1 Chemical multi-element analysis of pure ore(mass fraction)? | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
图 1(Fig. 1)
 | 图 1 钛铁矿和钛辉石单矿物的XRD谱图Fig.1 XRD spectra of purified ilmenite and titanaugite (a)—钛铁矿；(b)—钛辉石. |
试验所用钛铁矿实际矿样为攀枝花钛选厂生产现场的强磁精矿, 试样经混匀、取样后, 分别进行原矿化学多元素分析和XRD分析.由表 2可知, 该矿样的主要有价金属元素为Ti和Fe, 原矿的TiO2品位为16.85%, SiO2的质量分数为32.93%, 有害元素P含量较低, S含量略高.实际矿样品XRD谱图示于图 2, 原矿中金属矿物主要为钛铁矿和黄铁矿等；非金属矿物主要为钛辉石、橄榄石、绿泥石和长石等.其中钛铁矿为目的矿物, 钛辉石为主要脉石矿物.
表 2(Table 2)
表 2 实际矿样品化学多元素分析(质量分数)Table 2 Chemical multi-element analysis of raw ore(mass fraction)?
| 表 2 实际矿样品化学多元素分析(质量分数) Table 2 Chemical multi-element analysis of raw ore(mass fraction)? | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
图 2(Fig. 2)
 | 图 2 实际矿样品的XRD谱图Fig.2 XRD spectra of raw ore |
试验所用捕收剂TW-705为工业品, pH调整剂Na2CO3和H2SO4, 活化剂Pb(NO3)2以及调整剂CMC均为分析纯, 试验所用药剂溶液均用去离子水(18.25 MΩ·cm)配制.
1.2 浮选试验单矿物浮选试验在XFGII型挂槽式浮选机中进行, 每次准备2.0 g矿样和40 mL去离子水, 混合均匀制备成试验矿浆, 根据试验条件, 依次加入浮选药剂并搅拌调浆, 浮选采用手工刮泡, 刮泡时间为3 min.分别将泡沫产品和槽内产品过滤、烘干、称重, 计算可得单矿物的浮选回收率.实际矿浮选试验在XFD型单槽浮选机中完成, 对照组试验搅拌转速设定为2 000 r/min.浮选产品分别过滤、烘干、称重、化验和计算回收率.
1.3 浊度试验采用浊度来表征矿物颗粒间的团聚与分散行为.钛铁矿和钛辉石的质量浓度分别为10 g/L和1 g/L, 按照试验条件搅拌调浆后, 随后将矿浆转移至100 mL的沉降量筒中沉降5 min, 抽取上部15 mL悬浊液, 采用HANNA HI88713型浊度仪测量浊度.
1.4 SEM-EDS采用扫描电子显微镜研究不同调浆方式下的钛铁矿浮选粗精矿颗粒的形貌特征.扫描电镜型号为赛默飞Apreo 2C, 以二次电子为信号源, 并且使用能谱仪对颗粒表面的化学成分进行分析.
2 结果与讨论2.1 单矿物浮选试验2.1.1 矿浆pH对矿物可浮性的影响图 3所示为固定捕收剂用量为30 mg/L, 活化剂硝酸铅用量为1×10-4 mol/L时, 矿浆pH对钛铁矿和钛辉石可浮性的影响.由图可知, 钛铁矿的浮选回收率受pH的影响较大, 其可浮性随pH呈先增加后减少的变化趋势, 适宜的pH区间为8.0~9.0.钛辉石的可浮性几乎不随pH的变化且在试验研究的pH范围内, 钛辉石的可浮性均较低.试验结果表明, 在pH区间8.0~9.0内, 钛铁矿和钛辉石的可浮性差异明显, 二者的回收率差异可达60%.
图 3(Fig. 3)
 | 图 3 矿浆pH对钛铁矿和钛辉石可浮性的影响Fig.3 Effect of pulp pH on the floatability of ilmenite and titanaugite |
2.1.2 高强度调浆对单矿物可浮性的影响固定捕收剂和活化剂硝酸铅的用量分别为30 mg/L和1×10-4 mol/L, 控制矿浆pH为8.5左右, 考察调浆转速和调浆时间对钛铁矿和钛辉石单矿物可浮性的影响, 结果示于图 4.由图可知, 钛铁矿可浮性较好, 调浆转速和时间的变化几乎对钛铁矿的浮选回收率没有影响.钛辉石浮选回收率较低, 随着调浆转速和时间的增加, 钛辉石回收率呈小幅度增加趋势.推测原因可能是随着调浆强度的增加, 细粒钛辉石颗粒间由于疏水聚团而表观粒度增大, 有利于其上浮.总体来说, 调浆强度的变化对钛铁矿和钛辉石的浮选回收率影响不大.
图 4(Fig. 4)
 | 图 4 调浆转速及调浆时间对钛铁矿和钛辉石可浮性的影响Fig.4 Effect of conditioning speed and time on the floatability of ilmenite and titanaugite (a)—调浆转速；(b)—调浆时间. |
2.2 实际矿石浮选试验2.2.1 矿浆pH对钛铁矿浮选分离的影响采用碳酸钠作为矿浆pH调整剂, 固定羟肟酸类捕收剂TW-705用量为1 800 g/t, 硝酸铅用量为400 g/t, 在适宜的浮选pH区间范围内[12], 考察钛铁矿浮选最佳的pH, 试验结果见图 5.由图可知, 随着矿浆pH的升高, 钛铁矿浮选回收率先升后降, 精矿TiO2品位先降后升, 在保证回收率兼顾品位的原则下, 调节矿浆pH为8.0左右较为适宜.
图 5(Fig. 5)
 | 图 5 矿浆pH对钛铁矿浮选分离的影响Fig.5 Effect of pulp pH on the flotation of ilmenite |
2.2.2 硝酸铅用量对钛铁矿浮选分离的影响铅离子是钛铁矿浮选常用的活化剂[13-15], 固定TW-705用量为1 800 g/t, 控制矿浆pH为8.0左右, 进行硝酸铅用量条件试验, 结果见图 6.由图可知, 随着硝酸铅用量的增加, 精矿TiO2品位略有降低, 回收率显著上升, 当硝酸铅用量为400 g/t时, 精矿TiO2品位和回收率分别为39.97%和77.47%, 继续增加硝酸铅用量至600 g/t, 精矿TiO2品位和回收率基本不变, 因此, 选择硝酸铅用量400 g/t为宜.
图 6(Fig. 6)
 | 图 6 硝酸铅用量对钛铁矿浮选分离的影响Fig.6 Effect of lead nitrate dosage on the flotation of ilmenite |
2.2.3 捕收剂TW-705用量对钛铁矿浮选分离的影响捕收剂浓度过低, 钛铁矿表面吸附未饱和, 影响精矿回收率；浓度过高, 捕收剂在脉石矿物表面吸附量增大, 影响精矿品位.固定硝酸铅用量为400 g/t, 控制矿浆pH为8.0左右, 考察TW-705用量对钛铁矿浮选分离的影响, 试验结果见图 7.由图可知, 随着捕收剂TW-705用量的增加, 精矿产率逐渐上升, TiO2品位逐渐降低, 回收率逐渐增加, 当捕收剂用量增至1 800 g/t时, 继续增加捕收剂用量, 精矿产率与回收率不再增加, 选择捕收剂用量1 800 g/t为宜.
图 7(Fig. 7)
 | 图 7 捕收剂TW-705用量对钛铁矿浮选分离的影响Fig.7 Effect of TW-705 dosage on the flotation of ilmenite |
2.2.4 调整剂CMC用量对钛铁矿浮选分离的影响采用钛铁矿浮选过程中常用药剂CMC作为调整剂, 固定TW-705用量为1 800 g/t, 硝酸铅用量为400 g/t, 控制矿浆pH为8.0左右, 研究CMC对钛铁矿浮选分离的影响, 试验结果见图 8.由图可知, 试验结果表明, 调整剂CMC的选择性较差, 其用量较低(0~100 g/t)时, 对钛铁矿浮选分离的影响较小, 但增加CMC用量至150 g/t时, 会强烈抑制钛铁矿的上浮, 其浮选回收率降至59.74%.
图 8(Fig. 8)
 | 图 8 CMC用量对钛铁矿浮选分离的影响Fig.8 Effect of CMC dosage on the flotation of ilmenite |
2.2.5 高强度调浆对钛铁矿浮选分离的影响矿浆浓度、空气流量、叶轮转速等浮选过程中的流场参数对浮选指标(品位、回收率以及浮选速率常数等)会产生重要影响[16-17].研究发现, 浮选前的高强度搅拌调浆能够显著提高细粒铜锌矿、铜镍矿和铜矿的浮选回收率及品位[18].根据实际矿石浮选试验结果确定最佳的浮选药剂制度, 即TW-705用量为1 800 g/t, 硝酸铅用量为400 g/t, 矿浆pH=8.0, 在此基础上开展钛铁矿浮选高强度调浆试验, 考察调浆转速和调浆时间对钛铁矿浮选分离的影响.图 9所示为固定调浆时间为20 min时, 调浆转速变化对钛铁矿浮选分离的影响. 由图可知, 随着调浆转速的增加, 钛铁矿浮选粗精矿TiO2品位也随之明显升高, 同时, 精矿TiO2回收率变化不大.当调浆转速由2 000 r/min增大至2 600 r/min时, 粗精矿TiO2品位由39.97%增加至43.79%, 继续增加搅拌强度, 钛铁矿回收率略有降低.
图 9(Fig. 9)
 | 图 9 调浆转速对钛铁矿浮选分离的影响Fig.9 Effect of conditioning speed on the flotation of ilmenite |
图 10为固定调浆转速2 600 r/min时, 调浆时间对钛铁矿浮选分离的影响.图中结果表明, 随着调浆时间的增加, 粗精矿TiO2品位逐渐升高.图 9和图 10的结果说明, 高强度调浆能显著提高攀西钛铁矿的浮选指标, 调浆转速和调浆时间是钛铁矿高强度调浆浮选中的两个关键因素, 比较高的调浆转速可以产生足够的湍流剪切力, 而适宜的调浆时间可以保证湍流剪切力的作用效果.因此, 高强度调浆对钛铁矿浮选分离的影响由调浆转速和调浆时间二者共同决定.
图 10(Fig. 10)
 | 图 10 调浆时间对钛铁矿浮选分离的影响Fig.10 Effect of conditioning time on the flotation of ilmenite |
2.2.6 调浆方式对钛铁矿浮选分离的影响在实际矿石浮选试验基础上, 选取在捕收剂TW-705用量为1 800 g/t, 硝酸铅用量为400 g/t, 矿浆pH=8.0条件下的三种调浆方式：常规调浆(调浆转速2 000 r/min)、高强度调浆(调浆转速2 600 r/min)和加入调整剂CMC调浆(调浆转速2 000 r/min)，进行浮选试验, 对比分析并将结果示于图 11.试验结果表明, 经常规调浆方式处理后, 粗精矿TiO2品位相对较低, 只有39.97%.高强度调浆和调整剂的加入均可以提高粗精矿TiO2品位, 但CMC的加入会导致回收率大幅降低, 高强度调浆可以在兼顾回收率的前提下, 将粗精矿TiO2品位提升至43.79%.
图 11(Fig. 11)
 | 图 11 调浆方式对钛铁矿浮选分离的影响Fig.11 Effect of conditioning methods on the flotation of ilmenite |
2.3 浊度分析为了进一步研究钛铁矿与钛辉石之间的相互作用, 对钛铁矿和钛辉石单矿物的矿浆进行浊度分析, 浊度值越大, 表明分散越好, 浊度值变小, 表明矿物颗粒间发生了团聚.图 12a所示为TW-705体系(pH=8.5±0.2)调浆强度对钛辉石同相颗粒间团聚与分散行为的影响.由图可知, 随着调浆强度的增加, 矿浆浊度也逐渐升高, 表明高强度调浆可以促使钛辉石颗粒呈分散状态.如图 12b所示, 随着钛铁矿的加入, 混合矿的实际浊度明显低于理论浊度(由钛铁矿和钛辉石的浊度值相加得到), 表明钛辉石与钛铁矿颗粒间发生了异相团聚, 其原因可能是细粒钛辉石以单个颗粒或聚集体的形式附着在钛铁矿, 导致矿浆浊度值显著降低.此外, 由图还可知, 低强度调浆有利于钛铁矿与钛辉石颗粒间发生异相团聚, 高强度调浆的强剪切作用可减弱二者间的异相团聚, 调浆强度越高, 作用效果越好.
图 12(Fig. 12)
 | 图 12 TW-705体系调浆强度对钛铁矿与钛辉石颗粒间团聚分散行为的影响Fig.12 Effect of agitation on the coagulation and dispersion behavior between ilmenite and titanaugite particles in TW-705 system (a)—钛辉石；(b)—混合矿. |
2.4 浮选粗精矿粒度分析分别对常规调浆和高强度调浆的浮选粗精矿进行粒度分析, 结果见表 3和表 4.
表 3(Table 3)
表 3 常规调浆的精矿粒度组成分析Table 3 Concentrate particle size composition analysis of routine process
| 表 3 常规调浆的精矿粒度组成分析 Table 3 Concentrate particle size composition analysis of routine process |
表 4(Table 4)
表 4 高强度调浆的精矿粒度组成分析Table 4 Concentrate particle size composition analysis of high-intensity conditioning
| 表 4 高强度调浆的精矿粒度组成分析 Table 4 Concentrate particle size composition analysis of high-intensity conditioning |
由表 3和表 4可知, 经高强度调浆处理后, 浮选粗精矿各粒级TiO2品位与常规调浆粗精矿各粒级TiO2品位相比均明显增加.一般来说, 细粒级脉石矿物可通过三种方式进入：真浮选、泡沫夹带和细泥罩盖.考虑到+74 μm粗粒级浮选过程中基本不存在泡沫夹带, 但经高强度调浆处理后, 这部分浮选粗精矿TiO2品位出现明显升高.推测原因可能是流体的高剪切力使细粒脉石从粗颗粒表面脱附, 减少了矿泥对精矿产品的污染.为了明晰高强度调浆对钛铁矿浮选的影响及其作用机制, 后续进一步开展了试验研究.
2.5 SEM和EDS分析采用扫描电子显微镜(SEM)研究常规调浆和高强度调浆后的钛铁矿浮选粗精矿产品的表面形貌, 示于图 13.图 13a所示为未经强化调浆处理的钛铁矿浮选精矿, 其表面罩盖了大量细粒矿物颗粒, 大多分布于钛铁矿颗粒的边缘及缝隙中; 经强化调浆处理后的钛铁矿精矿表面变得平整、光滑, 仅残留少量细粒矿物颗粒，如图 13b所示.
图 13(Fig. 13)
 | 图 13 不同调浆方式处理的钛铁矿精矿扫描电镜图Fig.13 SEM of ilmenite concentrate treated by various conditioning methods (a)—常规调浆；(b)—高强度调浆. |
为了鉴别钛铁矿浮选精矿产品表面粘附的颗粒类型, 利用EDS对矿样表面所含元素进行分析, EDS点分析位置如图 13中箭头所示.图 14a所示为常规调浆精矿产品EDS谱图, 谱图中出现了Si、Ca、Mg等元素特征峰, 表明该颗粒为钛辉石, 说明钛辉石附着在钛铁矿精矿表面.图 14b为高强度调浆精矿产品EDS谱图, 谱图中出现了Ti元素特征峰, 并且其谱峰强度远大于谱图 14a的, 表明其为钛铁矿颗粒.结合浮选试验、筛分试验和扫面电镜分析可知, 钛铁矿与钛辉石颗粒经捕收剂诱导疏水后会发生异相团聚现象, 经强化调浆处理, 可明显消除异相团聚, 提升钛铁矿浮选精矿TiO2品位.
图 14(Fig. 14)
 | 图 14 不同调浆方式处理的钛铁矿精矿EDS谱图Fig.14 EDS spectra of ilmenite concentrate treated by various conditioning methods (a)—常规调浆；(b)—高强度调浆. |
3 讨论羟肟酸由于其独特的分子结构, 能够与钛铁矿表面的铁和铅离子(源于铅离子的活化作用)发生螯合反应, 选择性吸附在钛铁矿表面, 是钛铁矿的良好捕收剂.精矿粒度分析结果也进一步证实了羟肟酸类捕收剂TW-705具有较高的选择性.浮选粗精矿粒度分析、SEM-EDS和浊度分析结果共同表明了细粒钛辉石能够通过异相团聚作用附着在钛铁矿表面, 影响钛铁矿浮选, 导致精矿产品中存在较多的细粒脉石矿物, 降低了捕收剂的选择性.
提高浮选调浆过程的调浆强度, 可以产生湍流流场, 置于湍流流场中的颗粒将会受到不同方向的流场力的作用.一方面由于较强的吸引压强, 颗粒会受到垂直于颗粒表面的上升作用力, 另一方面, 由于流体的黏性流动, 颗粒会受到平行于颗粒表面的拉力[18].因而, 在高强度调浆过程中, 细粒钛辉石颗粒在不同方向流体力的共同作用下, 最终离开钛铁矿表面.高强度调浆产生的流体力是脱附钛铁矿表面附着的钛辉石的内在驱动力.
4 结论1) 单矿物浮选试验表明, 羟肟酸作捕收剂的条件下, 钛铁矿和钛辉石的可浮性差异较大, 经高强度调浆处理, 二者的可浮性差异几乎没有变化.然而, 在钛铁矿实际浮选分离过程中, 存在细粒钛辉石的非选择性上浮, 影响精矿TiO2品位.
2) 高强度调浆可有效强化钛铁矿的浮选分离, 经高强度调浆处理后, 浮选粗精矿TiO2品位由39.97%增加至43.79%, 同时回收率也由78.09%增加至79.28%.
3) 研究发现, 钛铁矿与钛辉石颗粒经捕收剂诱导疏水后, 在疏水力的作用下二者容易发生异相团聚, 是造成细粒脉石矿物钛辉石非选择性上浮的重要原因.扫描电镜分析结果表明在高强度调浆引起的湍流流场作用下, 大量细粒钛辉石可从钛铁矿表面脱附, 实现了二者间的良好分散, 为钛铁矿的高效分选创造了有利条件.
参考文献
| [1] | 李政, 陈从喜. 全球钛资源行业发展现状[J]. 地球学报, 2021, 42(2): 245-250. (Li Zheng, Chen Cong-xi. Development status of global titanium resource industry[J]. Journal of Earth, 2021, 42(2): 245-250.) |
| [2] | Zhai J H, Chen P, Sun W, et al. A review of mineral processing of ilmenite by flotation[J]. Minerals Engineering, 2020, 157: 106558. DOI:10.1016/j.mineng.2020.106558 |
| [3] | 邓君, 薛逊, 刘功国. 攀钢钒钛磁铁矿资源综合利用现状与发展[J]. 材料与冶金学报, 2007, 5(2): 83-86. (Den Jun, Xue Xun, Liu Gong-guo. Present situation and development of comprehensive utilization of vanadium titanium magnetite resources in Panzhihua Iron and Steel Co[J]. Journal of Materials and Metallurgy, 2007, 5(2): 83-86. DOI:10.3969/j.issn.1671-6620.2007.02.001) |
| [4] | Du Y S, Meng Q Y, Yuan Z T, et al. Study on the flotation behavior and mechanism of ilmenite and titanaugite with sodium oleate[J]. Minerals Engineering, 2020, 152: 106366. DOI:10.1016/j.mineng.2020.106366 |
| [5] | Chen P, Lu X L, Chai X J, et al. Influence of Fe-BHA complexes on the flotation behavior of ilmenite[J]. Colloids and Surfaces A: Physicochemical and Engineering Aspects, 2021, 612: 125964. DOI:10.1016/j.colsurfa.2020.125964 |
| [6] | Meng Q Y, Yuan Z T, Yu L, et al. Study on the activation mechanism of lead ions in the flotation of ilmenite using benzyl hydroxamic acid as collector[J]. Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 2018, 62: 209-216. DOI:10.1016/j.jiec.2017.12.059 |
| [7] | Meng Q Y, Yuan Z T, Yu L, et al. Selective depression of titanaugite in the ilmenite flotation with carboxymethyl starch[J]. Applied Surface Science, 2018, 440: 955-962. DOI:10.1016/j.apsusc.2018.01.234 |
| [8] | 范桂侠. 钛铁矿絮团浮选的界面调控研究[D]. 徐州: 中国矿业大学, 2015. (Fan Gui-xia. Study on interface regulation of ilmenite floc flotation[D]. Xuzhou: China University of Mining and Technology, 2015. ) |
| [9] | Du Y S, Meng Q Y, Yuan Z T, et al. Impact of acid surface pretreatment on the flotation of ilmenite and titanaugite and its functional mechanism[J]. Powder Technology, 2020, 376: 622-630. DOI:10.1016/j.powtec.2020.08.057 |
| [10] | Deng L Q, Zhu L D, Fei L Y, et al. Froth flotation of ilmenite by using the dendritic surfactant 2-decanoylamino-pentanedioic acid[J]. Minerals Engineering, 2021, 165: 106861. DOI:10.1016/j.mineng.2021.106861 |
| [11] | Xu Y K, Yuan Z T, Meng Q Y, et al. Study on the flotation behavior and interaction mechanism of ilmenite with mixed BHA/NaOL collector[J]. Minerals Engineering, 2021, 170: 107034. DOI:10.1016/j.mineng.2021.107034 |
| [12] | Xu L H, Tian J, Wu H Q, et al. Effect of Pb2+ ions on ilmenite flotation and adsorption of benzohydroxamic acid as a collector[J]. Applied Surface Science, 2017, 425: 796-802. DOI:10.1016/j.apsusc.2017.07.123 |
| [13] | Chen P, Zhai J H, Sun W, et al. Adsorption mechanism of lead ions at ilmenite/water interface and its influence on ilmenite flotability[J]. Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 2017, 53: 285-293. DOI:10.1016/j.jiec.2017.04.037 |
| [14] | Fan X, Rowson N A. The effect of Pb(NO3)2 on ilmenite flotation[J]. Minerals Engineering, 2000, 13(2): 205-215. DOI:10.1016/S0892-6875(99)00166-1 |
| [15] | Xuan Z, Meng Q Y, Xu Y K, et al. New insights for improving ilmenite flotation via surface modification with lead ions[J]. Colloids and Surfaces A: Physicochemical and Engineering Aspects, 2021, 627: 127146. DOI:10.1016/j.colsurfa.2021.127146 |
| [16] | Hoseinian F S, Rezai B, Safari M, et al. Effect of hydrodynamic parameters on nickel removal rate from wastewater by ion flotation[J]. Journal of Environmental Management, 2019, 244: 408-414. |
| [17] | Hoang D H, Hassanzadeh A, Peuker U A, et al. Impact of flotation hydrodynamics on the optimization of fine-grained carbonaceous sedimentary apatite ore beneficiation[J]. Powder Technology, 2019, 345: 223-233. DOI:10.1016/j.powtec.2019.01.014 |
| [18] | 冯博, 卢毅屏, 汪惠惠. 蛇纹石/黄铁矿浮选分离中流体力场的作用[J]. 矿物学报, 2016, 36(1): 150-155. (Feng Bo, Lu Yi-ping, Wang Hui-hui. Effect of fluid force field in serpentine/pyrite flotation separation[J]. Journal of Minerals, 2016, 36(1): 150-155.) |
