链条炉沼气再燃还原氮氧化物数值模拟与优化

王义德^1,2,孙巧群³,王华山⁴,李喜梅¹,高建民¹,杜谦¹,吴少华¹

(1.哈尔滨工业大学 燃烧工程研究所, 哈尔滨 150001; 2.山东省特种设备检验研究院有限公司, 济南 250101; 3.哈尔滨工程大学 航天与建筑工程学院, 哈尔滨 150001; 4.燕山大学 车辆与能源学院, 河北 秦皇岛 066004)



摘要:

为利用废弃沼气作为工业锅炉再燃燃料,实现对氮氧化物(NO_x)的高效率还原,达到资源回收和NO_x减排的目的. 联用FLIC和FLUENT软件对工业锅炉床层及炉内燃烧特性进行了模拟,进而探究了CH₄/NO摩尔比、沼气稀释比和沼气喷口布置形式对炉膛内NO_x还原的影响. 结果表明:CH₄/NO摩尔比和两者混合程度是影响NO_x还原两大主要因素,总体上NO_x的还原率随着CH₄/NO摩尔比和沼气稀释比的增大而升高；当CH₄/NO摩尔比较小时,影响NO_x还原率的主导因素是两者的混合程度；当沼气稀释到一定程度,其所具有的动量能够与主气流实现较好混合时,影响NO_x还原率的主导因素是CH₄/NO摩尔比；同时沼气稀释比的增大有利于减小气体不完全燃烧损失；为实现NO_x高效率还原,再燃沼气喷口宜布置在前墙,但位置不宜过于偏下. 本文能够为沼气在工业锅炉燃烧及NO_x还原的工业应用提供一定的参考.

关键词:  链条锅炉  氮氧化物  再燃技术  数值模拟  沼气  FLIC

DOI：10.11918/j.issn.0367-6234.201805030

分类号:TK16

文献标识码:A

基金项目:国家重点研发计划(2017YFF0209805);国家自然科学基金(51506035)



Numerical modeling and optimization of nitrogen oxides reduction by biogas reburning in travelling grate boilers

WANG Yide^1,2,SUN Qiaoqun³,WANG Huashan⁴,LI Ximei¹,GAO Jianmin¹,DU Qian¹,WU Shaohua¹

(1.Research Institute of Combustion Engineering, Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China; 2.Shandong Special Equipment Inspection Institute Co., Ltd., Jinan 250101, China; 3.College of Aerospace and Civil Engineering, Harbin Engineering University, Harbin 150001, China; 4.College of Vehicles and Energy, Yanshan University, Qinhuangdao 066004, Hebei, China)

Abstract:

In order to realize the waste biogas recycled as reburning fuel in industrial boilers aims to reduce nitrogen oxides （NO_x） high efficiency, which can achieve resource recovery and NOx emission reduction. Characteristics of industrial boiler bed and furnace were simulated by combining FLIC and FLUENT software, and the effects of CH₄/NO molar ratio, biogas dilution and biogas nozzles arrangement on in-furnace NO_x emission were investigated. The results showed that the CH₄/NO molar ratio and the degree of mixing between the two were the main factors affecting the reduction of NO_x, and NO_x reduction efficiency increased with CH₄/NO molar ratio and biogas dilution ratio increasing in general. When the CH₄/NO molar ratio was small, the dominant factor influencing NO_x reduction efficiency was the mixture degree of them. When biogas was diluted to a certain degree, which could guarantee possessing sufficient momentum to mix well with the main flow, the dominant factor influencing NO_x reduction efficiency was CH₄/NO molar ratio. At the same time, increasing of biogas dilution ratio was beneficial to reduce the loss of gas incomplete combustion. To realize of NOx high efficiency reduction, the biomass nozzles should be arranged at the front wall, and the position should not be too low. This paper could provide some reference of biogas for industrial boilers combustion and NO_x reduction.

Key words:  traveling grate combustion boiler  nitrogen oxides  reburning technology  numerical modeling  biogas  FLIC


王义德, 孙巧群, 王华山, 李喜梅, 高建民, 杜谦, 吴少华. 链条炉沼气再燃还原氮氧化物数值模拟与优化[J]. 哈尔滨工业大学学报, 2019, 51(1): 52-57. DOI: 10.11918/j.issn.0367-6234.201805030.
WANG Yide, SUN Qiaoqun, WANG Huashan, LI Ximei, GAO Jianmin, DU Qian, WU Shaohua. Numerical modeling and optimization of nitrogen oxides reduction by biogas reburning in travelling grate boilers[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2019, 51(1): 52-57. DOI: 10.11918/j.issn.0367-6234.201805030.
基金项目 国家重点研发计划(2017YFF0209805);国家自然科学基金(51506035) 作者简介 王义德(1990—), 男, 硕士;
高建民(1977—), 男, 教授, 博士生导师;
吴少华(1952—), 男, 教授, 博士生导师 通信作者 高建民, yagjm@hit.edu.cn 文章历史 收稿日期: 2018-05-08



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链条炉沼气再燃还原氮氧化物数值模拟与优化
王义德^1,2, 孙巧群³, 王华山⁴, 李喜梅¹, 高建民¹, 杜谦¹, 吴少华¹    
1. 哈尔滨工业大学 燃烧工程研究所, 哈尔滨 150001;
2. 山东省特种设备检验研究院有限公司, 济南 250101;
3. 哈尔滨工程大学 航天与建筑工程学院, 哈尔滨 150001;
4. 燕山大学 车辆与能源学院, 河北 秦皇岛 066004

收稿日期: 2018-05-08
基金项目: 国家重点研发计划(2017YFF0209805);国家自然科学基金(51506035)
作者简介: 王义德(1990—), 男, 硕士;
高建民(1977—), 男, 教授, 博士生导师;
吴少华(1952—), 男, 教授, 博士生导师
通信作者: 高建民, yagjm@hit.edu.cn


摘要: 为利用废弃沼气作为工业锅炉再燃燃料，实现对氮氧化物(NO_x)的高效率还原，达到资源回收和NO_x减排的目的.联用FLIC和FLUENT软件对工业锅炉床层及炉内燃烧特性进行了模拟，进而探究了CH₄/NO摩尔比、沼气稀释比和沼气喷口布置形式对炉膛内NO_x还原的影响.结果表明：CH₄/NO摩尔比和两者混合程度是影响NO_x还原两大主要因素，总体上NO_x的还原率随着CH₄/NO摩尔比和沼气稀释比的增大而升高；当CH₄/NO摩尔比较小时，影响NO_x还原率的主导因素是两者的混合程度；当沼气稀释到一定程度，其所具有的动量能够与主气流实现较好混合时，影响NO_x还原率的主导因素是CH₄/NO摩尔比；同时沼气稀释比的增大有利于减小气体不完全燃烧损失；为实现NO_x高效率还原，再燃沼气喷口宜布置在前墙，但位置不宜过于偏下.本文能够为沼气在工业锅炉燃烧及NO_x还原的工业应用提供一定的参考.
关键词: 链条锅炉    氮氧化物    再燃技术    数值模拟    沼气    FLIC    
Numerical modeling and optimization of nitrogen oxides reduction by biogas reburning in travelling grate boilers
WANG Yide^1,2, SUN Qiaoqun³, WANG Huashan⁴, LI Ximei¹, GAO Jianmin¹, DU Qian¹, WU Shaohua¹    
1. Research Institute of Combustion Engineering, Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China;
2. Shandong Special Equipment Inspection Institute Co., Ltd., Jinan 250101, China;
3. College of Aerospace and Civil Engineering, Harbin Engineering University, Harbin 150001, China;
4. College of Vehicles and Energy, Yanshan University, Qinhuangdao 066004, Hebei, China


Abstract: In order to realize the waste biogas recycled as reburning fuel in industrial boilers aims to reduce nitrogen oxides (NO_x) high efficiency, which can achieve resource recovery and NOx emission reduction. Characteristics of industrial boiler bed and furnace were simulated by combining FLIC and FLUENT software, and the effects of CH₄/NO molar ratio, biogas dilution and biogas nozzles arrangement on in-furnace NO_x emission were investigated. The results showed that the CH₄/NO molar ratio and the degree of mixing between the two were the main factors affecting the reduction of NO_x, and NO_x reduction efficiency increased with CH₄/NO molar ratio and biogas dilution ratio increasing in general. When the CH₄/NO molar ratio was small, the dominant factor influencing NO_x reduction efficiency was the mixture degree of them. When biogas was diluted to a certain degree, which could guarantee possessing sufficient momentum to mix well with the main flow, the dominant factor influencing NO_x reduction efficiency was CH₄/NO molar ratio. At the same time, increasing of biogas dilution ratio was beneficial to reduce the loss of gas incomplete combustion. To realize of NOx high efficiency reduction, the biomass nozzles should be arranged at the front wall, and the position should not be too low. This paper could provide some reference of biogas for industrial boilers combustion and NO_x reduction.
Keywords: traveling grate combustion boiler    nitrogen oxides    reburning technology    numerical modeling    biogas    FLIC    
氮氧化物(NO_x)在大气中经过一系列的反应过程易形成酸雨、酸雾和光化学烟雾等^[1-2]. “十三五”节能减排方案要求到2020年，NO_x排放总量控制在1 574万t内，较2015年下降15%^[3].我国燃煤工业锅炉NO_x排放约占全国总排放量的15%，较燃煤电站锅炉相比，其现行排放法规宽松和管理不规范；伴随着电站锅炉超低排放的加速实施，工业锅炉已成为NO_x减排的重点与难点^[4].

再燃(燃料分级燃烧)技术是一种高效率、低成本的NO_x控制技术，它利用再燃燃料的还原能力对主燃区生成的NO_x进行还原^[5-6]，常用的再燃燃料有煤粉^[7]、碳氢类(CH_i)化合物^[8]和生物质^[9]等.工业锅炉炉内NO_x还原技术多为选择性非催化还原(SNCR)^[10]和复合燃烧^[11]，及尾部烟道的选择性催化还原法(SCR)^[12].关于碳氢类气体燃料在工业锅炉NO_x减排中应用的报道不多，同时目前存在企业生产废水厌氧发酵产生的沼气(主要成分为CH₄)直接高空燃烧排放现象，这不仅造成了能源的浪费，而且燃烧产生的硫氧化物亦影响大气环境.若将该沼气作为厂用锅炉的再燃燃料，不仅可实现沼气资源的回收利用，而且利用其还原能力可对炉内的NO_x进行还原，可降低企业脱硝总投资.

本文联用FLIC程序和Fluent软件对工业锅炉床层和炉膛空间的燃烧进行了耦合计算，得出了炉内流场、温度场和物质组分分布的时空特性，进而探究了CH₄/NO摩尔比、沼气稀释比和沼气喷口布置方式对炉内燃烧及NO_x还原特性的影响规律，能够为CH_i类气体燃料在工业锅炉中燃烧及还原NO_x应用提供一定的参考.

1 数值模型与网格本文炉膛计算域模型及边界设置见图 1.该模型为某厂在用锅炉，其型号为SHL35-1.6-A Ⅱ，炉排有效面积35.38 m²，上炉膛深度2.94 m，宽度4.68 m，炉膛高度方向最大值9.51 m.炉膛深度、高度和宽度方向坐标分别为x、y和z方向.

Figure 1
1—床层部分; 2—沼气喷口; 3—燃尽风喷口; 4—炉膛出口; 5—炉膛部分; 6—二次风喷口 图 1 炉膛计算域模型及边界 Figure 1 Model of furnace computational domain and boundary conditions


在炉膛原结构的基础上，增设二次风喷口(y=1.55 m)，沼气喷口(前墙y=3.0 m、y=3.6 m，后墙y=3.6 m三种位置)，燃尽风喷口(前墙y=5.1 m)，以上喷口均沿炉膛宽度方向均布4个.采用ICEM软件划分结构化网格，对各喷口处网格进行局部加密；在网格无关性检验基础上，综合考虑计算精度和经济性，模拟采用网格数为124万.

沼气成分的体积分数不断波动，据现场长时间监测数据，其变化范围为CH₄(60~90%)、H₂S(0~4%)、CO₂(5%~25%)和H₂O(0~5%)，模拟中使用的沼气成分数据如表 1所示.

表 1
表 1 模拟使用沼气成分与体积分数 Table 1 Composition and volume fraction of biogas used in numerical simulation %

CH₄ H₂S CO₂ H₂O

75 4 16 5



表 1 模拟使用沼气成分与体积分数 Table 1 Composition and volume fraction of biogas used in numerical simulation


2 计算方法与边界条件 2.1 床层与炉膛计算域的耦合采用FLIC和FLUENT软件对床层和炉膛进行耦合计算，该方法的主要思想是通过炉膛-床层交界面将两者计算数据进行交互，如图 2所示.该交界面既为FLIC床层计算的气相组分参数的出口边界，又为FLUENT炉膛计算的入口边界；FLUENT计算输出辐射热量至FLIC，为FLIC计算提供辐射热量分布.通过交界面参数的交互，将两个独立的模型耦合起来对工业锅炉整体燃烧进行模拟.数据在交界面迭代直至收敛，该方法的详细介绍及计算准确可靠性可参阅Yang等^[13-14]的文献.

Figure 2
图 2 FLIC/FLUENT耦合模拟方法及流程图 Figure 2 Combined simulation method and flow process of FLIC/FLUENT


2.2 流动及燃烧模型炉内湍流流动采用可实现k-ε双方程模型；气相组分的燃烧反应采用组分输运模型，辐射采用P-1模型^[15]；计算方法采用压力-速度耦合的Coupled算法，压力项离散采用PRESTO格式，其他项采用二阶迎风离散格式.

2.3 边界及计算方法本文中CH₄/O₂两步反应总包机理、CH₄与NO反应式及NO_x还原率η_NOx定义为

$\begin{gathered} \;\;\;\;{\text{C}}{{\text{H}}_4} + 2{{\text{O}}_2} \to {\text{C}}{{\text{O}}_2} + 2{{\text{H}}_2}{\text{O}}, \hfill \\ \;\;\;\;\;\;\;\;{\text{CO}} + 0.5{{\text{O}}_2} \to {\text{C}}{{\text{O}}_2}, \hfill \\ 4{\text{C}}{{\text{H}}_4} + 6{\text{NO}} \to 4{\text{HCN}} + {{\text{N}}_2} + 6{{\text{H}}_2}{\text{O,}} \hfill \\ \end{gathered} $

${{\eta }_{\text{N}{{\text{O}}_{x}}}}=\frac{{{f}_{\text{N}{{\text{O}}_{x}},对比工况}}\ \ \ \ \ -\ \ {{f}_{\text{N}{{\text{O}}_{x}},基础工况}}}{{{f}_{\text{N}{{\text{O}}_{x}},基础工况}}}.$

式中，f_NOx为NO_x质量浓度，mg/m³.

数值模拟的主要边界条件如下：

1) 炉膛入口边界条件.速度进口边界，气体组分、速度和温度分布为FLUENT和FLIC软件迭代收敛数据.

2) 各喷口边界条件.速度进口边界，二次风温400 K，其他300 K.

3) 炉膛壁面边界条件.等温壁面边界，前拱和后拱750 K，其他壁面500 K，壁面发射率0.8；无滑移壁面.

4) 炉膛出口边界条件.压力出口边界，出口压力-20 Pa；回流温度1 100 K.

3 结果与分析 3.1 FLUENT炉膛计算边界条件FLUENT炉膛部分计算的入口边界条件为采用图 2所示FLIC/FLUENT耦合迭代计算方法得到的最终收敛解.本文省略了中间迭代过程，最终床层表面气体组分浓度、温度和速度沿床层长度方向分布如图 3所示.

Figure 3
图 3 沿床层长度方向气体浓度、速度和温度分布 Figure 3 Distribution of gas concentration, velocity, and temperature along the bed length


3.2 基础工况下炉内燃烧未设沼气及燃尽风喷口工况为基础工况，该工况下炉膛宽度方向不同截面温度分布如图 4所示.由4(a)图可知，在炉膛中部位置出现了高温区域，这是因为床层中未燃尽的可燃性组分(主要为CO)与床层中原有及二次风新供入的氧气燃烧造成的；沿炉膛高度方向，由温度分布云图可知，可燃组分逐渐燃尽；到达炉膛出口前，燃烧已基本完成.对比图 4(b)知，二次风的供入有利于对上升气体形成阻碍，避免气体的直接上升，增加其在炉内的停留时间；同时二次风的扰动作用可增强可燃气与氧气的混合，这两者均有利于可燃气体的燃尽.

Figure 4
图 4 炉内不同截面温度分布 Figure 4 Temperature distribution at different sections


表 2给出了基础工况下炉膛出口主要参数的面平均值，作为不同研究变量下的对比值.

表 2
表 2 炉膛出口主要参数 Table 2 Main parameters at furnace outlet 烟温/K 体积流量/
(m³·s^-1) O₂体积分数/% NOx质量浓度/
(mg·m^-3)

1 201 47.60 8.62 306.68



表 2 炉膛出口主要参数 Table 2 Main parameters at furnace outlet


3.3 沼气量对燃烧及NO_x排放的影响在沼气量对燃烧及NO_x排放影响研究中，研究了CH₄/NO摩尔比为5、10和15下的三种工况，相应沼气流速为36.12 m/s、72.23 m/s和108.35 m/s.首先对比了CH₄/NO摩尔比为5和15下，z=1.872 m截面的流场分布，详见图 5.随着CH₄/NO摩尔比的增大，沼气和燃尽风量相应增多，即两者的动量增大.对比图 5(a)和图 5(b)可知，在CH₄/NO摩尔比为5时，沼气和燃尽风在炉膛深度方向入射长度较短，不利于CH₄和NOx的混合.当两者摩尔比增大至15时，沼气及燃尽风入射距离明显增长，这增强了不同气体之间的混合效果.

Figure 5
图 5 不同CH₄/NO摩尔比下z=1.872 m截面流场 Figure 5 Flow fields of z=1.872 m section at different CH₄/NO molar ratios


图 6所示为CH₄/NO摩尔比为15下，截面z=1.872 m和z=2.340 m的NO_x浓度分布云图.对比图 6(a)和图 6(b)可知，上升气流在二次风的作用下被吹向前墙处，直接体现为图 6(a)图中再燃燃料喷口下部NO_x的浓度高于图 6(b).从NO_x整体分布可知，在前墙上部位置NO_x浓度均较低，这一是由于气体受到炉膛出口负压作用，不能较好充盈整个炉膛；二是由于再燃燃料和燃尽风的进一步阻碍造成的.由NO_x分布云图可知，沼气再燃可明显降低NO_x的排放浓度.

Figure 6
图 6 炉内不同截面NO_x质量浓度分布 Figure 6 NO_x mass concentration distribution at different sections


图 7所示为不同CH₄/NO摩尔比下，炉膛出口NO_x质量浓度和还原率.

Figure 7
图 7 不同CH₄/NO摩尔比下炉膛出口NO_x质量浓度及其还原率 Figure 7 NO_x mass concentration and reduction efficiency of furnace outlet at different CH₄/NO molar ratios


由图 7可知，当CH₄/NO摩尔比为5、10和15时，炉膛出口NO_x质量浓度为291、256和179 mg/m³，NO_x还原率为5.3%、16.7%和41.7%；总体上呈现随着CH₄/NO摩尔比的增加，NO_x还原率升高；但是比较CH₄/NO摩尔比从0增加至15时，NO_x还原率与相邻前者差值为5.3%、11.4%和25.0%，即NO_x的相对还原率增大.这是因为NO_x还原率的大小一方面取决于CH₄/NO的摩尔比，另一方面取决于两者的混合程度；摩尔比的增加，不单单提供了更多的CH₄用于NO_x的还原，而且增强了两者混合的程度，所以在相同CH₄/NO摩尔比差值下，NO_x的相对还原率呈现逐渐增加的趋势.

3.4 沼气稀释比对燃烧及NO_x排放的影响气体组分间的混合程度将影响可燃组分的燃尽率和NO_x的还原，保持CH₄/NO摩尔比为10不变，以N₂为载气将沼气进行稀释，研究了稀释比(载气N₂与沼气体积比)为0.5、1.0和1.5的三种工况. 图 8所示为不同稀释比下炉膛出口CO质量浓度和出口平均烟温，对比工况的稀释比为0.由图 8可知，对比工况的炉膛出口CO质量浓度为124 mg/m³，稀释比为0.5、1.0和1.5下的CO质量浓度为46、33和21 mg/m³，相对降低率为62.9%、73.4%和83.1%.当其他条件相同时，载气携带沼气从总体上增加了两者总体动量，实现与原炉膛内气体更好的混合，有利于CO燃尽率的提高，减少气体不完全燃烧损失.炉膛出口平均烟温随着稀释比的增加略有升高，再次证明载气的添加有利于加强气体组分间的扰动混合，减小气体不完全燃烧损失.

Figure 8
图 8 不同沼气稀释比下炉膛出口CO质量浓度和平均烟温 Figure 8 CO mass concentration and average gas temperature of furnace outlet at different biogas dilution ratios


图 9所示为不同稀释比下炉膛出口NO_x质量浓度和还原率.由图 9可知，对比工况下炉膛出口NO_x质量浓度和还原率为256 mg/m³和16.7%；当稀释比为0.5、1.0和1.5时，炉膛出口NO_x质量浓度和还原率为213、180、164 mg/m³和30.5%、41.4%、46.5%.即沼气量不变时，随着稀释比的增加，NO_x的还原率增加，但增加的幅度逐渐减小；稀释比为0.5和1.0的工况下NO_x还原率增加幅度较大，这是由于NO_x还原率主要受CH₄和NO_x混合程度的影响，稀释比的增大有利于两者的混合，提高了NO_x还原率；而后期NO_x还原率增加幅度变缓，说明该工况下两者混合程度不再是影响NO_x还原率的主导因素.

Figure 9
图 9 不同沼气稀释比下炉膛出口NO_x质量浓度和还原率 Figure 9 NO_x mass concentration and reduction efficiency of furnace outlet at different biogas dilution ratios


3.5 沼气喷口布置对炉内燃烧及NO_x排放的影响炉膛内不同位置的流场分布、O₂浓度和温度等均不同，同时沼气和燃尽风喷口的相对位置亦影响再燃区及燃尽区的长度.为探究再燃燃料喷口布置对NO_x排放的影响，在不改变燃尽风喷口位置的条件下，对沼气喷口布置在前墙y=3.0 m、y=3.6 m和后墙y=3.6 m处的三种型式进行了比较，分别定义为型式1、2和3，其中CH₄/NO摩尔比为10，沼气稀释比为零. 图 10所示为不同沼气喷口布置型式下炉膛出口NO_x质量浓度和还原率.

Figure 10
图 10 不同沼气喷口布置型式下炉膛出口NO_x质量浓度和还原率 Figure 10 NO_x mass concentration and reduction efficiency of furnace outlet at different biogas nozzle arrangement


由图 10可知，型式1-3下炉膛出口NOx质量浓度为269、256和273 mg/m³，NO_x还原率为12.2%、16.7%和11.0%.由上述数据可知，再燃燃料喷口布置型式2较型式1、3更有利于NO_x的还原，布置型式1、3对NO_x排放影响区别不大.

为了说明再燃燃料喷口布置型式对NO_x排放影响原因，绘制了不同沼气喷口布置型式下z=1.872 m截面的NO_x浓度分布云图及流线图，如图 11所示.由图 11可知，对比布置型式2将沼气喷口下移(型式1)，喷口中心截面的面积减小，从而相应的主气流流速增大，使得具有相同动量的再燃燃料在主气流中的贯穿距离减小，不利于CH₄与NO_x的混合与反应，从图 11(a)中流线可说明此点；其次该处O₂浓度较布置型式2下高，即反应气氛的还原性较弱，有利于CH₄的氧化反应而非其与NO_x的还原反应，以上两点共同作用使得该布置型式下的NO_x排放浓度较型式2高.布置型式3下，后墙喷口所在区域为回流区，非主气流的流动区域，不利于再燃燃料与主气流的混合；同时由NO_x浓度分布云图可知，该区域NO_x的浓度较小；再者此处靠近炉膛出口，在出口负压与主气流的共同作用下，该处气流更易进入尾部烟道，图 11(b)中流线亦可说明此点，该布置型式下的NO_x排放浓度亦较高.综上，再燃燃料喷口宜布置在前墙，但位置不宜过于偏下.

Figure 11
图 11 不同沼气喷口布置型式下z=1.872 m截面NO_x分布云图及流线 Figure 11 NO_x distribution and flow line of z=1.872 m section at different biogas nozzle arrangement


4 结论1) NO_x的还原率随着CH₄/NO摩尔比的增大而增大，当两者比值为5、10和15时，NO_x还原率为5.3%、16.7%和41.7%.

2) NO_x还原率随着沼气稀释比的增大而增大，在CH₄/NO摩尔比为10下，当再燃燃料稀释比为0.5、1.0和1.5时，NO_x还原率30.5%、41.4%和46.5%.

3) 当CH₄/NO摩尔比较小时，影响NO_x还原率的主导因素是两者的混合程度；当再燃燃料稀释到一定程度，其所具有的动量能保证与主气流较好混合时，影响NO_x还原率的主导因素是CH₄/NO摩尔比.

4) 再燃燃料喷口宜布置在前墙，但位置不宜过于偏下.


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